Скачать 0.5 Mb.
|
для стен:
для дверей: Коэффициент теплопередачи пола , : , (3.40) Температура среды в камере , C: , (3.41) C Таблица 3.2 – Расчёт потерь тепла через ограждения Наименование огражденияFог, м2kог, Вт/(м2С)tc, Ct0, Ctc-t0, CQог, кВтзимнсргзимнсргзимСрг1.Бок. стена 33,980,6880,6 -39-0,8119,681,42,761,92.Торцовая стена22,070,681,791,223. Боковая стена с воротами8,270,680,670,464.Перекрытие 62,650,654,873,315. Пол62,650,342,541,736. Дверь13,80,410,680,46 кВт кВт Суммарные теплопотери через ограждения камеры с учётом поправки , кВт: , (3.42) кВт кВт Удельный расход тепла на потери через ограждения , : , (3.43) кДж/кг кДж/кг 3.7.6 Определение удельного расхода тепла на сушку , : , (3.44) где: - коэффициент, учитывающий дополнительный расход тепла на начальный прогрев камер, транспортных средств, оборудования и др. Принимается =1,2 – с.45[1]. кДж/кг кДж/кг 3.7.7 Определение расхода тепла на 1 м3 расчётного материала , : Производится для среднегодовых условий по формуле: , (3.45) 3.8 Выбор типа и расчет поверхности нагрева калорифера 3.8.1 Выбор типа калорифера: В качестве теплового оборудования применены биметаллические калориферы, состоящие из трех секций. 3.8.2 Тепловая мощность калорифера: Тепловая мощность калорифера, то есть количество передаваемой им в единицу времени тепловой энергии в кВт, определяют расходом тепла на сушку в единицу времени для зимних условий: , где: с2 – коэффициент неучтенного расхода тепла на сушку, с2=1,2; кВт. 3.8.2 Расчет поверхности нагрева калорифера, м2: где: k – коэффициент теплопередачи калорифера, Вт/(м2*0С); tт – температура теплоносителя, 0С; tс – температура нагреваемой среды, 0С; сз – коэффициент запаса, учитывающий загрязнение поверхности калорифера сз=1,2 Температура среды в камере , C: , (3.46) C
Для биметаллических труб k находим по табл. 2.11 (1) в зависимости от vk. Скорость агента сушки через калорифер определяем по формуле: , м/с; (3.47) где Fж.сеч.к.- площадь живого сечения калориферов, м2, (3.48) где kf – коэффициент проекции труб на площадь, перпендикулярную потоку. При шаге размещения труб 74 мм kf =0,466; Fk – площадь живого сечения рециркуляционного канала, Fk =7,68 м2. м2; м/с; Для определения k биметаллических калориферов находим по табл. 2.11 [1] в зависимости от vk, т.е. k=26,5 . м2; Определяем требуемое количество биметаллических труб: Площадь нагрева 2м биметаллической трубы диаметром 56 мм равна 2,6 м2; шт. (3.49) Ряды биметаллических калориферов компонуем в боковом циркуляционном канале камеры около вентилятора по 30 калориферов с каждой стороны, расположенных в два ряда шахматным порядком. 3.9 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА ПАРА 3.9.1 Расход пара на 1 м3 расчетного материала (кг/м3) (3.50) где: qсуш – суммарный удельный расход тепла на сушку для среднегодовых условий, кДж/кг; iп – энтальпия сухого насыщенного пара при определенном давлении, кДж/кг; iк – энтальпия кипящей воды при том же давлении, кДж/кг; Ориентировочно при p=3-5 бар i = 2100 кДж/кг; кг/м3 3.9.2 Расход пара на камеру (кг/ч) Определяется для зимних и среднегодовых условий а) в период прогрева (3.51) кг/ч кг/ч б) в период сушки (3.52) кг/ч кг/ч где: с2 – коэффициент, учитывающий потери тепла паропроводами ≈ 1,25 3.9.3 Расход пара на сушильный цех (кг/ч) Максимальный расход пара в зимних условиях на сушильный цех, состоящий из камер: (3.53) где: nкам.пр – число камер, в которых одновременно идет прогрев материала (принимается равным 1/6 от общего числа камер и не менее 1 при малом количестве камер) nкам.суш – остальные камеры цеха, в которых идее процесс сушки; кг/ч 3.9.4 Среднегодовой расход пара на сушку всего заданного объема пиломатериалов (кг/год) (3.54) где: Ф – объем фактически высушенного или подлежащего сушки пиломатериала данного размера и породы, м3; сдлит – коэффициент, учитывающий увеличение расхода пара при сушке пиломатериалов, сохнущих медленнее расчетного материала; Средневзвешенная продолжительность сушки фактических пиломатериалов (ч); (3.55) ч где: τn – продолжительность сушки фактических пиломатериалов отдельно по породам и сечениям, ч; Фn – годовой объем этих же пиломатериалов отдельно по породам и сечениям, м3; τрасч – продолжительность сушки расчетного материала, ч; кг/год 3.10 Определение диаметров паропроводов и конденсатопроводов
(3.56) где: ρп – плотность пара, кг/м3 vп – скорость движения пара, для магистрали 50-80 м/с; м Принимаем диаметр паровой магистрали 100 мм.
(3.57) где: Ркам.пр – расход пара для зимних условий в период прогрева, кг/ч; vп – скорость движения пара 40-50 м/с; м Принимаем диаметр паропровода 75 мм
(3.58) где: Ркам.суш – расход пара на сушку в зимний период, кг/ч; vп – скорость движения пара 25-40 м/с; м Принимаем диаметр паропровода 50 мм
(3.59) кг/ч где Qпр – общий расход тепла на прогрев материала в зимних условиях, кВт vп – скорость движения пара 25-40 м/с; м Принимаем диаметр паропровода 75 мм
(3.60) где: ρк – плотность конденсата, кг/м3 vк – скорость конденсата 0,5-1 м/с; м Принимаем диаметр трубопровода 15 мм
(3.61) где: nкам – количество камер в цехи; vк – скорость конденсата 1-1,5 м/с; м Принимаем диаметр трубопровода 20 мм 2.11 Выбор конденсатоотводчиков Выбор их производится по коэффициенту пропускной способности kv (кг/ч) (3.62) где: ρк – плотность конденсата, кг/м3 Ркам.суш – расход пара на сушку в зимний период, кг/ч; р – перепад давления в конденсатоотводчике, бар; Сr – коэффициент, учитывающий снижение пропускной способности конденсатоотводчика при удалении горячего конденсата по сравнению с холодным; Перепад давления в конденсатоотводчике (3.63) где: р1 – абсолютное давление пароводяной смеси перед конденсатоотводчиком, бар р2 – абсолютное давление конденсата после конденсатоотводчика, бар ( 1-2 бар) бар кг/ч Выбирается два конденсатоотводчика 45ч15нж с условным проходом dу=20мм, kv=1000 кг/ч, L=100 мм, Нmax=335 мм, Dо=140 мм, М=17,3 кг. 4 АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ КАМЕРЫ 4.1 Расчёт потребного напора вентилятора 4.1.1 Составление аэродинамической схемы камеры Рисунок 4 – Схема к аэродинамическому расчёту камеры типа “СПЛК-2” Таблица 4.1 – Участки циркуляции воздуха в сборно-металлической камере периодического действия типа “СПЛКА-2” Номера участковНаименования участков1 2, 15 3, 14 4, 13 5, 12 6, 9 7, 10 8, 11Вентилятор Боковой циркуляционный канал Биметаллические калориферы Поворот под углом 1200 Боковой канал Вход в штабель Штабель Выход из штабеля 4.1.2 Определение скорости циркуляции агента на каждом участке , м/с: , (4.1) где: - площадь поперечного сечения канала в плоскости, перпендикулярной потоку агента сушки на соответствующем участке, . Определение площади поперечного сечения канала в плоскости, перпендикулярной потоку агента сушки на соответствующем участке , : Участок 1:Вентилятор где: - диаметр ротора вентилятора Участок 2, 15 Боковой циркуляционный канал , где: - ширина циркуляционного канала, м. Принимается =2,4 м. L – внутренний размер камеры по высоте, м. Принимается L1=3,2 м. Участок 3,14: Биметаллический калорифер м2; Участок 4, 13: Поворот на 120 0 Примем сечение канала на участке до поворота агента сушки, т.е равным Участок 5,12:Боковой канал: , где b –ширина канала равная 0,5 м L – длинна канала равная 7м Участок 6, 9: Вход в штабель , Участок 7, 10: Штабели Участок 8, 11: Выход из штабеля Все расчёты по определению скорости циркуляции агента сушки сведены в таблицу 4.2. |
Ю. А. Безруких (к э. н., ст преподаватель), С. О. Медведев (ассистент, аспирант) Лесосибирск, гоу впо «Сибирский государственный технологический университет» Лесосибирский филиал | Методические указания к самостоятельной работе В. Скяева, Д. Э. Пилиева, Г. Б. Мециева, Ж. А. Дзахова; Северо-Кавказский горно-металлургический институт (государственный технологический... | ||
Психология Методические указания к практическим занятиям Сост. Н. В. Кавинская, К. А. Будилова, Ж. А. Дзахова; Северо-Кавказский горно-металлургический институт (государственный технологический... | Методические указания к практическим занятиям для студентов, обучающихся по направлению Д. Э. Пилиева, И. В. Скяева, Ж. А. Дзахова, Г. Б. Мециева; Северо-Кавказский горно-металлургический институт (государственный технологический... | ||
Е. Н. Викторук Сибирский государственный технологический университет Главные задачи курса: выявить природу морального регулирования, подчеркнуть универсальность морали; показать этические начала как... | Экономика Сборник заданий для самостоятельной работы Для студентов... Сост. К. А. Кабисов, Л. А. Легкая, Л. Т. Цомаева; Северо-Кавказский горно-металлургический институт (государственный технологический... | ||
Методические указания к практическим занятиям и самостоятельной работе... Сост. Т. Г. Хетагурова, Ю. И. Стагиева; фгбоу вро северо-Кавказский горно-металлургический институт (государственный технологический... | Макроэкономика методические указания к самостоятельной работе Для... Сост. К. А. Кабисов, И. Э. Хацкевич, Ж. Ф. Габараева; Северо-Кавказский горно-металлургический институт (государственный технологический... | ||
Фгбоу впо «Сибирский государственный индустриальный университет» | Нир научно-исследовательская работа Университет – Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Сибирский государственный... | ||
Исследования и пути совершенствования вращательно-подающих систем... Южно-Российский государственный технический университет (Новочеркасский политехнический институт) | Методические указания по выполнению реферата Волгоград Ысшего профессионального образования «волгоградский государственный технический университет» камышинский технологический институт... | ||
Дипломного проекта/работы В соответствии с Уставом фгоу впо «Сибирский федеральный университет» и Положением об итоговой государственной аттестации выпускников... | «Введение в специальность» Северо-кавказский горно-металлургический институт (государственный технологический университет) | ||
Доклад по теме: «Развитые протоколы» «мати» Российский государственный технологический университет имени К. Э. Циолковского | Курсовая работа по дисциплине «информатика» «мати» Российский государственный технологический университет имени К. Э. Циолковского |