Скачать 192.22 Kb.
|
РЕФЕРАТ Пояснительная записка : 57 стр, 10 рисунков, 9 таблиц, 1 приложение, 7 источников. Графические материалы: технологическая схема установки, сборочный чертёж аппарата, сборочный чертёж узла - всего 4 листа формата А1. Тема проекта: «Выпарная трёхкорпусная установка для упарки сульфата аммония. Разработать первый корпус с вынесенной греющей камерой и принудительной циркуляцией раствора». Приведены теоретические основы и особенности процесса выпаривания, выполнены технологические прочностные расчеты аппарата, определены его размеры, обоснован выбор материала для изготовления аппарата. Расчетами на прочность и герметичность показана надёжность работы запроектированного аппарата Ключевые слова: АППАРАТ, УСТАНОВКА, СУЛЬФАТ АММОНИЯ, ВЫПАРНОЙ АППАРАТ, РАСЧЕТ. СОДЕРЖАНИЕ Введение 5 1 Технологическая часть 7 1.1 Описание технологической схемы производства 7 1.2 Теоретические основы производства 10 1.3 Описание проектируемого аппарата 3 1.4 Технологические расчеты аппарата 16 1.4.1 Определение параметров топочных газов, подаваемых в сушилку 16 1.4.2 Определение параметров отработанных газов, расхода сушильного агента и расхода тепла на сушку 21 1.5 Конструктивные расчеты аппарата 25 1.6 Выбор вспомогательного оборудования 36 2 Проектно-конструкторская часть 41 2.1 Выбор конструкционных материалов 41 2.2 Расчеты на прочность, стойкость и герметичность 43 2.2.1 Определение толщины стенки аппарата 43 2.2.2 Расчет опор аппарата 49 Выводы 54 Список литературы 55 Приложение А Спецификации к чертежам ВВЕДЕНИЕ В химической и смежной с ней отраслях промышленности жидкие смеси, концентрирование которых осуществляется выпариванием, отличаются большим разнообразием как физических параметров (вязкость, плотность, температура кипения, величина критического теплового потока и др.), так других характеристик (кристаллизующиеся, пенящиеся, нетермостойкие растворы и др.). Свойства смесей определяют основные требования к условиям проведения процесса (вакуум - выпаривание, прямо- и противоточные, одно- и многокорпусные выварные установки), а также к конструкциям выпарных аппаратов. Такое разнообразие требований вызывает определенные сложности при правильном выборе схемы выпарной установки, типа аппарата, числа ступеней в многокорпусной выпарной установке. В общем случае такой выбор является задачей оптимального поиска и выполняется технико-экономическим сравнением различных вариантов. 1 Технологическая часть
1.2 Теоретические основы разрабатываемого процесса. Выпариванием называется концентрирование растворов практически нелетучих или малолетучих веществ в жидких летучих растворителях. При выпаривании обычно осуществляется частичное удаление растворителя из всего объема раствора при его температуре кипения. Основной задачей выпарных установок является концентрирование растворов, выделения из растворов растворенного вещества в чистом виде. Попутно с этими основными задачами выпарные установки снабжают завод горячим паром за счет отбираемых вторичных паров, а также обеспечивают котельные установки и другие технологические потребности производства горячими конденсационными водами. Для приобретения полной версии работы перейдите по ссылке. , (1.7) Полезная разность температур в выпарном аппарате представляет собой разность температуры конденсации Т, 0С греющего пара и температуры кипения tк, 0С выпариваемого раствора. , (1.8) 2.Технологические и проектные расчеты аппарата 2.1. Описание технологической схемы установки В приведенном ниже типовом примере расчета трехкорпусной установки. Для приобретения полной версии работы перейдите по ссылке. Рисунок 2.1 - Принципиальная схема трехкорпусной выпарной установки: Е1— емкость исходного раствора; Н1-6 — насосы; Т — теплообменник-подогреватель; АВ1-3 — выпарные аппараты: КБ — барометрический конденсатор: НВ— вакуум-насос; Р расширитель; Е2-3 — емкость упаренного раствора: КО конденсатоотводчики. Принципиальная схема трехкорпусной выпарной установки показана на рис. 2.1. Исходный разбавленный раствор из промежуточной емкости Е1 центробежным насосом Н1,2 подается в теплообменник Т (где подогревается до температуры, близкой к температуре кипения), а затем в первый корпус АВ1 выпарной установки. Предварительный подогрев раствора повышает интенсивность кипения в выпарном аппарате. Первый корпус обогревается свежим водяным паром. Вторичный пар, образующийся при концентрировании раствора в первом корпусе, направляется в качестве греющего во второй корпус АВ2. Сюда же поступает частично сконцентрированный раствор из 1-го корпуса. Аналогично третий корпус обогревается вторичным паром второго и в нем производится концентрировании раствора, поступившего из второго корпуса. Для приобретения полной версии работы перейдите по ссылке. 2.2 Устройство и принцип работы аппарата В верхней части аппарата расположен брызгоотделитель. Коническое днище сепаратора (2) соединено с циркуляционной трубой (3) , которая при помощи колена переходной камеры подключена к нижней трубной решетке греющей камеры (1). Циркуляция раствора в аппарате осуществляется насосом (4) по замкнутому контуру: сепаратор (2) – циркуляционная труба (3) – насос (4) – греющая камера (1) – сепаратор (2). Циркуляционный насос обеспечивает скорость потока в трубах 2 – 2,5 м/с. Для приобретения полной версии работы перейдите по ссылке. Рисунок 2.2 - Схема выпарного аппарата: 1 – греющая камера; 2 – сепаратор; 3 – циркуляционная труба; 4 – насос. 1.4 Технологические расчеты аппарата 1.4.1 Материальные балансы Технологический расчёт выпарных аппаратов заключается в определении поверхности теплопередачи. Поверхность теплопередачи F, м2 определяют по основному уравнению теплопередачи, [4]: (1.7) Для определения тепловых нагрузок Q, коэффициентов теплопередачи К и полезных разностей температур , необходимо знать распределение упариваемой влаги, концентраций растворов по корпусам и их температуры кипения. Первоначально определим эти величины по материальному балансу, а в дальнейшем уточним их по тепловому балансу. Для приобретения полной версии работы перейдите по ссылке. МПа, (2.10) где Рг1 – давление греющего пара в 1-м корпусе, МПа; Рб.к. – давление пара в барометрическом конденсаторе, МПа; Тогда давление греющих паров, МПа, в корпусах составляет Рг1 = 0,3 МПа, , (211) , (2.12) , (2.13) По давлению греющего пара находим его температуру и теплоту парообразования rг (таблица 2.1) по корпусам. Таблица 2.1-Определение температуры и теплоты парообразования
Определение температурных потерь. Температурные потери в выпарном аппарате обусловлены температурной ,гидростатической и гидродинамической депрессиями. а) Гидростатическая депрессия вызвана потерей давления пара на преодоление гидравлических сопротивлений трения и местных сопротивлений паропроводов при переходе из корпуса в корпус. Примем = 1 0С.. Тогда температура вторичных паров в корпусах равны: 0С, (2.14) 0С, (2.15) 0С. (2.16) Сумма гидродинамических депрессий, [4]: 0С. (2.17) По температурах паров определяется их давления и теплота парообразования (таблица 2.2). Таблица 2.2 - Определение давления и теплоты парообразования
Для приобретения полной версии работы перейдите по ссылке. Находим значение по корпусам: 0С, (2.29) 0С, (2.30) 0С. (2.31) Сумма температурных депрессий равна: 0С. (2.32) Тогда температуры кипения растворов в корпусах равны (0С): t к1 = t г2 +0С, (2.33) t к2 = t г3 +0С, (2.34) t к3 = t г4 +0С. (2.35) Расчет полезной разности температур. Необходимым условием передачи тепла в каждом корпусе является некоторой полезной разности температур греющего пара и кипящего раствора. Полезные разности температур по корпусам равны: D tп1 = t г1 – tк1 = 132,9 – 125,3 = 7,6 0С, (2.36) D tп2 = t г2 – tк2 = 120,9 – 110,4 = 10,5 0С, (2.37) D tп3 = t г3 – tк3 = 104,2 – 82,8 = 21,4 0С. (2.38) Общая полезная разность температур, [4]: 0С. (2.39) Проверим общую полезную разность температур, [4]: , (2.40) 0С. 2.4 Тепловые балансы и расчеты Определение тепловых нагрузок, [4]. Расчет концентрации раствора по корпусам Из корпуса 1 во 2 переходит раствора G1=Gнач –W1=78500/3600-0,54=1,64 кг/с, (2.41) Из в 2 корпуса в 3 переходит раствора G2= Gнач –W1- W2=7850/3600-0,54-0,59=1,05 кг/с, (2.42) Из 3 корпуса выходит выходит раствора Gкон = Gнач –W=7850/3600-1,78=0,4 кг/с. (2.43) Определение тепловых нагрузок Расход греющего пара в 1-й корпус, производительность каждого корпуса по выпаренной воде и тепловые нагрузки по корпусам определим путем совместного решения уравнений тепловых балансов по корпусам и уравнения баланса по воде для всей установки: Q1=W1 r1 , (2.44) Q1=0,54∙2197∙103=1186380 Вт Q2=W2r2- G1с1(t1-t2) , (2.45) Q2=0,59∙2239∙103-1,64∙3,77(125,3-110,4)=1320918 Вт Q3=W3r3- G2с2(t2-t3) , (2.46) Q3=0,647∙2313∙103-1,05∙3,56(110,4- 82,8)=1496408 Вт Расчет коэффициентов теплопередачи. Коэффициент теплопередачи для первого корпуса определяют по уравнению аддитивности термических сопротивлений, [4]: К2= , (2.47) где α1 – коэффициент теплопередачи от конденсирующего пара к стенке, Вт/(м2·К); α2 – коэффициент теплопередачи от стенки к кипящему раствору, Вт/(м2·К); ― суммарное термическое сопротивление равно термическому сопротивлению стенки и накипи . Термическое сопротивление загрязнений со стороны пара не учитываем, [4]: ; (2.48) ∑δ/λ=0,002/25,1+0,0005/2=2,87∙10-4 м2∙К/Вт. Коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара к стенке равен: α1 =2,04·, (2.49) где r2 – теплота парообразования греющего пара в корпусе, Дж/кг; ρж2, λ ж2, μж2 - соответственно плотность (кг/м3), теплопро-водность (Вт/(м·К), вязкость (Па·с) конденсата при средней температуре пленки; tпл – средняя температура пленки, 0С. tпл = tr2 - , (2.50) где Δt1 – разность температур конденсации пара и стенки, 0С. Расчет α1 ведут методом последовательных приближений. В первом приближении примем Δt1 = 2,5 0С. Тогда tпл = 132,9- = 131,65 0С. α1 = 2,04·=8398 . Для установившегося процесса передачи тепла справедливо уравнение : q = α1· Δt1 = = α 2·∆t2, (2.51) где q - удельная тепловая нагрузка, Вт/м2 ; Δtст - перепад температур на стенке, 0С. Δt2 – разность между температурой стенки со стороны раствора и температурой кипения раствора, 0С. Отсюда Δtст = α1· Δt1·; (2.52) Δtст = 8398·2,5·2,87·10-4= 6,02 0С. Тогда Δt2= Δtп2– Δtст – Δt1 ; (2.53) Δt2= 10,5 – 6,02 – 2,5 = 1,98 0С. Коэффициент теплопередачи от стенки к кипящему раствору равен: α2= (2.54) где λ2 – теплопроводность раствора, Вт/м·к; dвн – внутренний диаметр трубки, м; Nu – критерий Нуссельта. При развитом турбулентном течении в прямых трубах критериальное уравнение имеет вид, [4]: Для приобретения полной версии работы перейдите по ссылке. Коэффициент трения l зависит от режима движения воды в барометрической трубе. Определим величину Re: (2.59) где mв = 0,836 × 10 -3 Па×с – вязкость воды при средней температуре воды tср = 28 0С. Для гладких труб при l=0,013 [4]: Отсюда находим Нбт=6,3 м. Расчет объема и размеров емкости исходного раствора. Расчет емкости для исходного раствора проводим из условий шестичасовой (сменной) работы выпарного аппарата, т. е. t = 6 ч. Объем емкости для разбавленного (исходного) раствора: (2.60) где GH, rН – количество (кг/ч) и плотность (кг/м3) исходного раствора; j – коэффициент заполнения емкости j = 0,85 ¸ 0,95. Принимаем емкость объемом 50 м3. Принимаем диаметр емкости D = 3 м, ее длина – 7 м. 2. Проектно-конструкторская часть 2.1 Выбор конструционных материалов При выборе конструкционных материалов к ним предъявляются следующие требования: а) достаточная общая химическая и коррозионная стойкость в агрессивной среде; б) достаточная механическая прочность при заданных давлении и температуре технического процесса; в) наилучшая способность материала свариваться с обеспечением высоких механических свойств сварочных соединений и их коррозионной стойкости; г) низкая стоимость материала и освоенность его промышленностью. По рекомендации [1] для водного раствора сульфата аммония рекомендуется коррозионностойкая сталь 12Х18Н10Т ГОСТ 5632-72. Проницаемость П = 0,10 мм/год. При работе – точечная коррозия. Сталь 12Х18Н10Т – коррозионностойкая сталь аустенитного класса. Модуль упругости Е = 1,98×105 МПа. Таблица 1.1 - Химический состав, % ( ГОСТ 5632-72)
Механические свойства при t = 20 oС. Предел текучести sи = 225 ¸315 МПа. Временный предел прочности sв = 550¸650 МПа. Относительное удлинение d= 46 ¸74 %. Относительное изменение поперечного сечения y = 66¸80 %. Ударная вязкость KCV = 215 ¸372 Дж /см2. Технологические свойства Температура ковки : начала – 1200 0С , конца – 850 0С. Свари-ваемость – сваривается без ограничений. Способы сварки: РДС, ЭШС, КТС с последующей термообработкой. Физические свойства Модуль упругости Е = 1,98×105 МПа. Плотность r = 7900 кг/ м3. Теплопроводность l = 15 Вт / м×0С. Линейное расширение a = 16,6 ×10 -6 1/ 0С. Теплоёмкость с = 462 Дж/ кг×К. Назначение Сварные сосуды и аппараты, работающие в разбавленных растворах азотной, фосфорной, уксусной кислот, растворах щелочей и солей, детали, работающие под давлением при t = 196 ¸600 0С, а при наличии агрессивных сред до t =350 0С. Сталь Ст.3сп ГОСТ 380 – 71 – применяется для изготовления деталей и узлов, не соприкасающихся со средой. Сталь по способу выплавки спокойная. Она характеризуется хорошим расширением и хорошим удалением серы и фосфора, повышающим качественные показатели металла. Сталь технологична в обработке, хорошо обрабатывается резанием и давлением. Пластические свойства стали высокие. Сталь хорошо сваривается всеми видами сварки. Сталь неустойчива во многих агрессивных средах. Таблица 1.2 - Химический состав стали, в %
Механические свойства при t = 20 oС. Предел текучести sи = 220 МПа. Временный предел прочности sв = 445 МПа. Относительное удлинение d5 =33 %. Относительное изменение поперечного сечения y = 59 %. Ударная вязкость KCU = 154 Дж /см2. Назначение. Несущие элементы сварных и несварных конструкций и деталей, работающих при положительных температурах. Фасонный и листовой прокат(5-й категории) для несущих элементов сварных конструкций, работающих при переменных нагрузках: при толщине проката до 25 мм в интервале температур от -40 до +425°С; при толщине проката свыше 25 мм - от -20 до +425°С при условии поставки с гарантируемой свариваемостью. 2.2 Расчет толщины стенки сепаратора, [2]: Основные расчетные параметры: Рабочая температура среды t=121,9 оС. Рабочее давление в аппарате Р=0,217 МПа. Расчетное давление для аппаратов с рабочим избыточным давлением Р>0,07 МПа согласно рекомендациям приведенным [4] составит: Рр=1,1р=1,1·0,217=0,239 МПа. (3.1) Пробное при гидравлическом испытании давление согласно [2] составит: (3.2) , (3.3) где: ,- допустимое напряжение для материала корпуса при расчетной температуре и 20оС; =184 МПа, =173 МПа МПа. Коэффициент проточности сварного шва согласно [2] составит: j=0,9. Рисунок 3.1 – Расчетная схема цилиндрической обечайки Толщина стенки цилиндрической обечайки, нагруженной внутренним избыточным давлением определяется по формуле: (3.3) Исполнительную толщину стенки определим по формуле: , (3.4) где: С – общее значение прибавки, которая состоит из составляющих прибавок и определяется по формуле С=С1+С2+С3, (3.5) Прибавку С1 принимаем равной: С=П∙τ=0,1·20 =2 мм, где П = 0,10 мм/год – проницаемость материала, мм/год; t = 20 лет – срок службы аппарата, лет. С2 – прибавка на минусовое значение предельного отклонения по толщине листа, мм, Для приобретения полной версии работы перейдите по ссылке. Список литературы
Приложение А (Обязательное) |
Реферат Пояснительная записка : 57 стр, 10 рисунков, 9 таблиц, 1... ... | Контрольные работы ... | ||
Реферат Пояснительная записка к кп содержит 29 страниц, 18 рисунков,... Информационно-программный комплекс, информационная система, база данных, арм, даталогическое проектирование, автоматизация, директор,... | Реферат Пояснительная записка содержит: 90 стр., 53 рис., 26 табл., 12 источников информации Телефонная сеть, оборудование связи, программный комплекс, база данных, клиентское приложение, паспортно-отчетная документация | ||
Пояснительная записка к курсовой работе по дисциплине «Разработка... Курсовая работа содержит: страниц – 20, источников – 8, рисунков – 7, таблиц – 2 | Пояснительная записка к курсовому проекту по дисциплине «Разработка... Курсовой проект содержит: страниц – 22, источников – 8, рисунков – 9, таблиц – 1 | ||
Пояснительная записка к курсовому проекту по дисциплине «Разработка... Курсовой проект содержит: страниц –19, источников – 5, рисунков – 6, таблиц – 2 | Пояснительная записка к курсовой работе по дисциплине «Разработка... Курсовой проект содержит: страниц –22, источников – 5, рисунков – 6, таблиц – 2 | ||
Пояснительная записка к курсовой работе по дисциплине «Разработка... Курсовой проект содержит: страниц –20, источников – 5, рисунков – 6, таблиц – 2 | Пояснительная записка стр. 9 Ведущие целевые установки и основные ожидаемые результаты стр. 21 | ||
Реферат Дипломный проект : страниц 117, рисунков 7, таблиц 28, источников 15 В дипломном проекте решается важная техническая задача – модернизация ректификационной колонны | Пояснительная записка к курсовой работе на тему: “Цифровой диктофон” ... | ||
Реферат в данном дипломном проекте всего: стр. 123, рис. 29, табл.... Тяговая подстанция, распределительное устройство, трансформатор, ток короткого замыкания, преобразовательный агрегат, стуктурная... | Реферат Данная курсовая работа по дисциплине «Расчет и конструирование... Данная курсовая работа по дисциплине «Расчет и конструирование пластмассовых изделий и форм» содержит 38 листов печатного текста,... | ||
Пояснительная записка: 77 листов машинописного текста, рисунков 18,... Эритроциты, лейкоциты, тромбоциты, кондуктометрический датчик с капиллярным микроотверстием, электроды, электролит, разведения, двухуровневый... | Реферат в работе изложены теоретические вопросы, проведен анализ... Работа содержит 69 страниц, 15 рисунков, 11 таблиц, 18 приложений, 48 источников |