С. С. Каприелов, д-р техн наук; Н. И. Карпенко, д-р техн наук, проф.; А. В. Шейнфельд

Скачать 245.55 Kb.

Название	С. С. Каприелов, д-р техн наук; Н. И. Карпенко, д-р техн наук, проф.; А. В. Шейнфельд
Дата публикации	01.07.2013
Размер	245.55 Kb.
Тип	Документы

100-bal.ru > География > Документы

С.С.Каприелов, д-р техн. наук; Н.И.Карпенко, д-р техн. наук, проф.; А.В.Шейнфельд, канд. техн. наук; Е.Н.Кузнецов, инж. (ГУП «НИИЖБ»)

Влияние органоминерального модификатора МБ-50С на структуру

и деформативность цементного камня и высокопрочного бетона.
Как известно, модуль упругости, ползучесть, усадка такого композиционного материала, как бетон, зависят от деформативных характеристик его компонентов, т.е. цементного камня, растворной части и крупного заполнителя, а также от объемной концентрации каждого из указанных компонентов в составе бетона. На этом, в частности, основаны и разные математические модели, позволяющие с большей или меньшей точностью прогнозировать модуль упругости и ползучесть бетонов [1, 2].

Так как высокопрочные бетоны характеризуются повышенным расходом цемента, влияние модуля упругости, ползучести и усадки цементного камня на деформативные характеристики бетона становится более значимой.

Учитывая то, что свойства цементного камня предопределяются характеристиками его структуры – пористостью и составом кристаллогидратов, в частности балансом между субмикрокристаллами геля (гелевыми гидратами) и крупными кристаллами, решение проблемы регулирования деформативных характеристик высокопрочного бетона в значительной степени будет зависеть от возможности модифицирования структуры цементного камня за счет разных добавок.

Исследованиями, проведенными ранее, было показано влияние органоминеральных модификаторов серии «МБ» на пористость и фазовый состав цементного камня и выявлена связь этих характеристик с прочностью и проницаемостью бетона [3, 4, 5, 12].

Целью данной работы являлось определение зависимости модуля упругости и ползучести высокопрочного бетона от параметров структуры цементного камня и, соответственно, дозировок модификатора и воздухововлекающей добавки.

Объектом исследований являлся высокопрочный мелкозернистый бетон с органоминеральным модификатором МБ-50С , в составе которого присутствуют микрокремнезем, зола уноса и суперпластификатор.

Идея эксперимента заключалась в сравнении бетонов одинакового класса по прочности на сжатие, имеющих равный объем цементного камня, но разного состава. Сравнение проводили по таким параметрам, как фазовый состав и пористость цементного камня, модуль упругости, усадка и ползучесть. Для этого приготовлены образцы высокопрочного мелкозернистого бетона с дозировками комплексного модификатора 0% (контрольный образец), 10, 20 и 50% от массы цемента. Кроме того, с 20-ти процентной дозировкой модификатора, приготовлены образцы мелкозернистого бетона с дополнительным введением воздухововлекающей добавки (ВВД), а также образец тяжелого бетона с крупным заполнителем. Контрольный образец бетона приготовлен из смеси с ОК=5 см, бетоны с модификатором - из смеси с ОК=21-23 см. Все образцы мелкозернистого бетона имели одинаковое водовяжущее отношение [вода/(цемент + модификатор)] равное 0,235, примерно одинаковый расход вяжущего (цемент + модификатор) в диапазоне 742-781 кг/м³ и объем цементного камня равный 0,4 м³/м³. Образец тяжелого бетона с крупным заполнителем имел то же водовяжущее отношение, равное 0,235, но расход вяжущего 660 кг/м³.

Присутствие в приготовленных смесях модификатора в разных дозировках, а также ВВД позволяло варьировать составом цементного камня и его поровой структурой.

Составы и свойства бетонных смесей приведены в табл.1.

Для приготовления бетонов использовали следующие материалы:

- портландцемент М500 Д0 (минералогический состав: C₃S=59%, C₂S=16%, C₃A=6%,

C₄AF=13%, CaSO₄2H₂O=4%), соответствующий ГОСТ 10178 и ГОСТ 30515;

- модификатор бетона МБ-50С, содержащий микрокремнезем, золу-унос, суперпластификатор в соотношении 43:43:14 и, согласно ТУ 5743-083-46854090-98 с изменениями №1, маркированный как МБ 14-50С;

- песок кварцевый (М_кр= 2,5), соответствующий ГОСТ 8736;

- щебень гранитный (фракция 5-20 мм), соответствующий ГОСТ 8267 и ГОСТ 26633;

- воздухововлекающая добавка (ВВД) - смола нейтрализованная воздухововлекающая (СНВ), соответствующая ТУ 13-0281078-75-90.

Параметры структуры цементного камня исследовались комплексом методов. Пористость в диапазоне от 110^-3 до 110³ мкм определяли взаимодополняющими методами малоугловой рентгеновской дифракции, ядерного магнитного резонанса, ртутной порометрии и оптической микроскопии. Состав кристаллогидратов цементного камня (фазовый состав) определяли рентгенофазовым и дифференциально термическим анализами [3, 4, 5, 12].

Модуль упругости, ползучесть и усадку определяли согласно ГОСТ 24452 и ГОСТ 24544 на образцах 101040 см*⁾. Усадку определяли на образцах, которые хранились на воздухе в нормальных условиях (t=202^oC, W=98%). Ползучесть определяли при уровне нагружения 0,3 R_bn на «запечатанных» образцах с изолированной поверхностью, для которых к моменту испытаний в течение 28 сут обеспечивали твердение при нормальных условиях. Прочность на сжатие и растяжение при изгибе определяли на образцах 101010 см и 101040 см, соответственно, которые хранились в нормальных температурно-влажностных условиях.
----------------------------------

* Эксперимент проводился при активном участии научного сотрудника МГСУ Безгодова И.М.

Замена части цемента на органоминеральный модификатор при постоянном водо-вяжущем отношении приводит к повышению подвижности бетонной смеси, повышению объема вовлеченного воздуха и, соответственно, к снижению объемной массы смеси. Эта тенденция проявляется по мере повышения дозировки модификатора, а следовательно и доли замещенного в составе бетонной смеси цемента. Введение в бетонную смесь ВВД приводит к дополнительному вовлечению воздуха (сравним образцы № 3 и № 5 табл.1).

Все образцы бетона обладали примерно равной прочностью на сжатие (прочность кубов в диапазоне от 101,5 до 116,9 МПа) и по этому показателю могут быть отнесены к одному классу В80. Тем не менее, обращает на себя внимание тот факт, что при замене части цемента на комплексный модификатор наблюдается тенденция прироста прочности на сжатие кубов и призм, а также прочности на растяжение при изгибе (по сравнению с контрольным образцом). Максимальный прирост наблюдается в диапазоне дозировок модификатора 10…20% от массы цемента (табл.2).

Модуль упругости равнопрочных бетонов изменяется от 37,510³ до 45,010³ МПа, т.е. в диапазоне 16-20% в зависимости от дозировок модификатора и ВВД. Однако, важным обстоятельством является то, что изменяющийся в таком диапазоне в зависимости от дозировок добавок модуль упругости мелкозернистого бетона по величине может быть сопоставлен с модулем упругости равнопрочного тяжелого бетона на крупном заполнителе ( составы 2 и 6, табл.2).

Мера ползучести равнопрочных бетонов в зависимости от дозировок модификатора и ВВД изменяется от 13,710^-6 до 23,210^-6 МПа^-1, т.е. в более широком, чем модуль упругости диапазоне 45-60%. Следует также отметить, что мера ползучести мелкозернистого бетона, варьирующаяся в столь широком диапазоне за счет количества введенных в него добавок, сопоставима с мерой ползучести тяжелого бетона на крупном заполнителе (табл.2).

В табл.3 приведена информация о фазовом составе и пористости цементного камня в возрасте 210 суток нормального твердения.

Из приведенных данных следует, что дозировка модификатора МБ-50С в составе равнопрочных бетонов, имеющих равный объем цементного камня и одинаковое водо-вяжущее отношение, несущественно влияет на степень гидратации цемента, но оказывает значительное воздействие на содержание гидратных фаз и дифференциальную пористость.

Степень гидратации цемента всех образцов находится на уровне 59-66%, т.е. практически одинакова. С повышением дозировки модификатора, содержание портландита уменьшается втрое (от 9,1% до 2,9%), а количество гидросиликатов типа CSH(I) увеличивается в 8 раз. Кроме того, с увеличением дозировки МБ-50С значительно изменяется ба Таблица 1
СОСТАВЫ И СВОЙСТВА БЕТОННЫХ СМЕСЕЙ

№ состава	МБ14-50С, % от Ц	Состав бетонных смесей, кг/м³							Свойства бетонных смесей
№ состава	МБ14-50С, % от Ц	Ц	МБ14-50С	П	Щ	В	СП С-3	СНВ	В/Ц+МБ	g, кг/м³	ОК, см	V_вв, %
1	0	762	-	1356	-	179	23	-	0,235	2320	5	6,0
2	10	706	75	1296	-	183	-	-	0,235	2260	21	7,5
3	20	631	133	1310	-	178	-	-	0,235	2254	22	9,0
4	50	487	255	1220	-	168	-	-	0,235	2130	23	9,5
5	20	622	131	1216	-	174	-	0,112	0,235	2143	23	15,0
6	20	545	115	575	995	155	-	-	0,235	2385	22	3,6

Таблица 2
ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА БЕТОНА

№ состава по табл.2	МБ14-50С, % от Ц	Прочностные свойства			Деформативные свойства
№ состава по табл.2	МБ14-50С, % от Ц	кубиковая прочность на сжатие, МПа	призменная прочность на сжатие, МПа	прочность на растяжение при изгибе, МПа	модуль упругости, МПа´10^-3	коэффициент Пуассона	усадка, ´10⁵	мера ползучести, МПа^-1´10⁶
1	0	101,5	80,9	3,8	39,1	0,25	68,8	34,0
2	10	111,4	82,6	4,6	45,0	0,27	72,5	13,7
3	20	112,1	81,2	5,0	42,3	0,24	74,5	18,4
4	50	104,6	76,0	4,2	38,5	0,24	71,3	20,6
5	20	103,0	70,0	4,1	37,5	0,25	77,0	23,2
6	20	116,9	86,3	6,1	47,0	0,25	36,0	16,2

Таблица 3

ХАРАКТЕРИСТИКИ ЦЕМЕНТНОГО КАМНЯ

№ состава по табл.2	МБ14-50С, % от Ц	В/(Ц+МБ)	Свойства цементного камня
			экспериментальные данные						расчетные данные
			степень гидратации цемента, %	количество Ca(OH)₂, %	CSH(I), относительные единицы	пористость цементного камня*⁾			модуль упругости цементного камня, МПа´10^-3	мера ползучести цементного камня, МПа^-1´10⁶
			степень гидратации цемента, %	количество Ca(OH)₂, %	CSH(I), относительные единицы	гелевая пористость, %	капиллярная пористость, %	общая пористость, %	модуль упругости цементного камня, МПа´10^-3	мера ползучести цементного камня, МПа^-1´10⁶
1	0	0,235	63	9,1	1,0	17,5	12,5	32,5	20,49	72,1
2	10	0,235	59	5,9	1,4	21,7	9,0	33,6	38,48	30,8
3	20	0,235	64	3,2	2,6	23,3	6,7	33,6	30,21	40,8
4	50	0,235	66	2,9	8,1	27,9	3,1	34,5	25,47	50,4

-------------------------------------

* Гелевая пористость – диаметр пор от 1×10^-3 мкм до 5×10^-3 мкм;

Капиллярная пористость – диаметр пор от 5×10^-3 мкм до 2×10¹ мкм;

Общая пористость – диаметр пор от 1×10^-3 мкм до 1×10³ мкм;

ланс между гелевыми (110^-3d510^-3 мкм) и капиллярными (510^-3
В целом структура цементного камня, при этом, становится более дисперсной с преобладанием мелкозернистых кристаллогидратов и гелеобразных новообразований, о чем свидетельствуют микрофотографии приведенные на рис.1.

а

б

Рис.1. Микроструктура цементного камня (увеличение в 1000 раз)

а – цементный камень без модификатора

б – цементный камень с 50 % модификатора от массы цемента

Попробуем оценить достоверность тенденций изменения модуля упругости и ползучести высокопрочного бетона с учетом выявленных характеристик цементного камня.

П

ри этом будем исходить из того, что исследуемая нами модель – мелкозернистый бетон – является композиционным материалом, включающим цементный камень, заполнитель (песок) и макропоры (технологические и капиллярные) (рис.2). Цементный камень, в свою очередь, условно разделим на гелевую и кристаллическую часть. Под гелевой частью подразумеваем слабозакристаллизованную твердую фазу (субмикрокристаллы), имеющую преимущественно слоистую структуру и состоящую, в основном, из гидросиликатов кальция (CSH), между которыми через тонкие водные прослойки действуют межмолекулярные силы сцепления Ван дер Ваальса, т.е. частицы твердой фазы в геле связаны обратимыми коагуляционными контактами. К этой части также относим микропоры размером менее 510^-3 мкм, которые так же, как пространство между слоями обычно заполнены водой, а также частицы микрокремнезема и золы-уноса. Под кристаллической частью подразумевается пронизывающий гель кристаллический сросток, в котором кристаллогидраты имеют сплошную (не слоистую) структуру и связаны друг с другом химическими связями. Частицы твердой фазы в этой составляющей цементного камня связаны между собой кристаллизационными контактами. Сюда можно отнести портландит (СH), эттрингит (CASH), гидроалюминаты (CAH) и гидроферриты (CAFH) кальция, а также зерна непрогидратированного цемента.

Согласно известному представлению [6], природа упруго-пластических свойств цементного камня заключена в нарушении контактов между частицами твердой фазы под действием кратковременных и длительных нагрузок. Поэтому величина деформативных характеристик зависит от жесткости (произведение объема и модуля упругости) составляющих цементного камня.

Гелевая часть цементного камня под действием длительной статической нагрузки 0,3R_bn склонна утрачивать жесткость из-за постепенного разрушения коагуляционных контактов, а кристаллическая благодаря более высокой прочности кристаллизационных контактов обладает свойствами совершенно упругого тела.

Рассчитаем значения меры ползучести и модуля упругости цементного камня в зависимости от соотношения жесткостей гелевой и кристаллической частей.

Предельная мера ползучести цементного камня, согласно [6], может быть определена следующим уравнением:

(1)

где: q_c – объем кристаллической части (кристаллического сростка) в единице

объема цементного камня;

Е_с – модуль упругости кристаллической части цементного камня;

q_cE_c – жесткость кристаллической части цементного камня;

q_г – объем гелевой части в единице объема цементного камня;

Е_г – модуль упругости гелевой части цементного камня;

q_гЕ_г – жесткость гелевой части цементного камня.

Если иметь ввиду, что деформативные характеристики такого композиционного материала, каковым является цементный камень, включающий гелевую и кристаллическую части, подчиняется, так называемому «правилу смесей» [11], то:

(2)

где: q_цк– удельный объем цементного камня, равен 1;

E_цк – модуль упругости цементного камня.

Таким образом, формула (1) примет окончательный вид:

(3)

Учитывая то, что ползучесть мелкозернистого бетона предопределяется ползучестью цементного камня, а модуль упругости песка равен 6010³ МПа [6], на основании экспериментальных данных табл.2 о деформативных характеристиках бетона, можно получить расчетные значения модуля упругости и ползучести цементного камня (табл.3 и рис.3).

Объем кристаллического сростка определяется с учетом данных [7, 8, 9, 10] о плотности (_с) портландита, эттрингита, C₃AH₆, C₄AFH₈ по формуле:

, (4)

где: m_c – масса кристаллической части цементного камня;

_с – плотность кристаллической части цементного камня.

В свою очередь масса кристаллического сростка рассчитывается согласно [6], на основании минералогического состава цемента и с учетом экспериментальных данных (табл.4) о степени гидратации цемента и количестве Са(ОН)₂ по формуле:

m_c= Ц (0,32C₃S + 1,4C₃A + 1,3C₄AF + 1,66Г/)10^-4 (5)

где:  - степень гидратации цемента (%);

Ц – расход цемента в составе бетона (кг/м³);

C₃S; C₃A; C₄AF; Г – содержание минералов и двуводного гипса в цементе (%).

Объем гелевой составляющей определяется, согласно принятой структурной модели мелкозернистого бетона (рис.2), как разность объемов цементного камня и кристаллического сростка, рассчитанного по формуле (4).

Информация о расчетных показателях (объем, масса, плотность) компонентов мелкозернистого бетона и цементного камня, включая его гелевую и кристаллическую части, представлена в табл.4, по которой можно заметить, что объем цементного камня в составе мелкозернистого бетона с разными дозировками модификатора МБ-50С примерно одинаков и находится в узком диапазоне 0.409-0.429 м³. В то же время, увеличение дозировки модификатора изменяет структуру цементного камня, увеличивая объем гелевой части и соответственно уменьшая объем кристаллической (рис.4).

Используя данные, приведенные на рис.3 и рис.4 и формулу (3), можно получить информацию о влиянии модификатора на соотношение жесткостей и модулей упругости составляющих частей цементного камня.

Соотношение модулей упругости гелевой и кристаллической части цементного камня значительно уменьшается с увеличением дозировки модификатора (рис.5б). Указанную тенденцию можно объяснить влиянием дозировок модификатора МБ-50С на качество гелевой части, в частности отмеченным в табл.3 увеличением количества СSH(I) и объема гелевых пор.

Характер кривой изменения соотношения жесткостей гелевой и кристаллической частей цементного камня (рис.5а) полностью соответствует тенденции изменения меры ползучести мелкозернистого бетона и цементного камня (рис.3б). Это приводит к выводу об объективности выбранной структурной модели мелкозернистого бетона (рис.2) и достоверности полученных экспериментальных данных о влиянии комплексного модификатора на деформативные свойства мелкозернистого бетона.
Таблица 4

№ состава по табл.1	Дозировка МБ-50С, % Ц	Показатели*⁾	мелкозер-нистый бетон	мелкозернистый бетон			цементный камень		гелевая часть			кристаллическая часть
№ состава по табл.1	Дозировка МБ-50С, % Ц	Показатели*⁾	мелкозер-нистый бетон	песок	цементный камень	технологические и капиллярные поры	гелевая часть	кристаллическая часть	гелевый сросток	вода гелевых пор	МБ-50С	непрогидра-тированный цемент	кристал-лический сросток
1	0	V	1,000	0,512	0,409	0,079	0,193	0,216	0,118	0,075	0	0,91	0,125
		m	2320	1356	964	-	420	544	330	90	0	282	262
		r	2,32	2,65	2,36	-	2,18	2,52	2,80	1,20	0	3,10	2,10
2	10	V	1,000	0,489	0,420	0,091	0,229	0,191	0,100	0,095	0,034	0,093	0,098
		m	2260	1296	964	-	468	496	279	114	75	290	206
		r	2,26	2,65	2,30	-	2,04	2,60	2,80	1,20	2,20	3,10	2,10
3	20	V	1,000	0,494	0,419	0,087	0,262	0,157	0,105	0,097	0,060	0,073	0,084
		m	2254	1310	944	-	543	401	294	116	133	227	174
		r	2,25	2,65	2,25	-	2,07	2,55	2,80	1,20	2,20	3,10	2,10
4	50	V	1,000	0,460	0,429	0,111	0,309	0,120	0,073	0,120	0,116	0,053	0,067
		m	2130	1220	910	-	604	306	205	144	255	166	140
		r	2,13	2,65	2,12	-	1,95	2,55	2,80	1,20	2,20	3,10	2,10

ПОКАЗАТЕЛИ ОСНОВНЫХ СТРУКТУРНЫХ КОМПОНЕНТОВ МЕЛКОЗЕРНИСТОГО БЕТОНА

----------------------------------

* V – объем (м³),

m – масса (кг),

r – плотность (г/см³).

Выводы

1. Модуль упругости и ползучесть высокопрочных мелкозернистых бетонов при одинаковой прочности на сжатие могут регулироваться в широком диапазоне за счет варьирования дозировками органоминерального модификатора МБ-50С, содержащего микрокремнезем, золу-уноса и суперпластификатор, а также введения в состав бетона воздухововлекающей добавки. Диапазон изменения модуля упругости может достигать 16-20%, а меры ползучести 45-60%.

2. Варьирование дозировками модификатора МБ-50С позволяет управлять деформативными характеристиками и получать высокопрочный мелкозернистый бетон класса В80, обладающий такими же величинами модуля упругости и меры ползучести, как тяжелый бетон на гранитном щебне, с аналогичной прочностью на сжатие.

3. Изменение деформативных свойств высокопрочного мелкозернистого бетона под влиянием органоминерального модификатора МБ-50С связано с изменением как количественных, так и качественных характеристик цементного камня, т.е. объема гелевой и кристаллической частей и их модулей упругости.

Библиография:

Baalbaki W., Aïtcin P-C., Ballivy G., “On Predicting Modulus of Elasticity in High-Strength Concrete” ACI Materials Journal, 1992, sept-oct., p.p.517-520.

Gardner N.J., Zhao J.W., “Creep and Shrinkage Revisited”, ACI Materials Journal, 1993, may-june, p.p.236-246.

Kaprielov S., Sheinfeld A., “Influence of Silica Fume-Fly Ash-Superplasticizer Combinations in Powder-Like Complex Modifier on Cement Paste Porosity and Concrete Properties” Sixth CANMET/ACI Int. Conf. on Superplasticizers and other Chem. Admixtures in Concrete. Rome, Nice, France, October 2000, Proceedings, pp.383-400.

Batrakov V., Kaprielov S., Sheinfeld A., “Influence of Different Types of Silica Fume Having Varying Silica Content on the Microstructure and Properties of Concrete”. Fourth Int. Conf. on Fly Ash, Silica Fume, Slag and Natural Pozzolans in Concrete, Istanbul, Turkey, May 1992, Proceedings, p.p. 943-964.

Каприелов С.С., Шейнфельд А.В., Кривобородов Ю.Р. Влияние структуры цементного камня с добавками микрокремнезема и суперпластификатора на свойства бетона.// Бетон и железобетон, №7, 1992, с. 4-7.

А.Е.Шейкин, Ю.В., Чеховский, М.И.Бруссер «Структура и свойства цементных бетонов». М. Стройиздат, 1979, 344 с.

Т.В.Кузнецова «Алюминатные и сульфоалюминатные цементы». М. Стройиздат, 1986, 208 с.

Х.Ф.У.Тейлор «Химия цементов». М. Издательство литературы по строительству, 1969, 501 с.

И.Н.Ахвердов «Основы физики бетона». М. Стройиздат, 1981, 464 с.

Ю.М.Бут «Технология цемента и других вяжущих материалов». М. Стройиздат, 1976, 407 с.

Т.Фудзии, М.Дзако «Механика разрушения композиционных материалов». М., Мир,

1982, 232 с.

12. Каприелов С.С., Шейнфельд А.В. Влияние состава органо-минеральных модификаторов серии «МБ» на их эффективность. // Бетон и железобетон, № 5, 2001, с.11-15.

Добавить документ в свой блог или на сайт

	Методические указания к практическим работам по дисциплине «пожарная техника» Морозов А. С., преподаватель кафедры тхо, канд техн наук, Львов Д. Л. зав кафедрой тхо, канд техн наук		Воронежского государственного архитектурно-строительного университета студент и наука Главный редактор издания – д-р техн наук, проф проректор по науке и инновациям Рудаков О. Б
	Шейнфельд А. В., канд техн наук (ниижб) модифицированные бетоны нового поколения: реаль Главного управления мчс россии по Республике Тыва и структурных подразделений по согласованию с Министерством образования и науки...		Методические указания по подготовке к семинарским занятиям Кемерово 2010 С. К. Ашванян, д-р экон наук, проф. (тема 3); Т. А. Сапожникова, канд экон наук, доц. (предисловие, тема 2); Е. А. Плосконосова,...
	Учебное пособие Для студентов вузов в 2-х частях С. К. Ашванян, д-р экон наук, проф. (раздел 4,7); Т. А. Сапожникова, канд экон наук, доц. (введение, раздел 5,9 ); Е. А. Плосконосова,...		Состояние системы образования стран пост советского пространства. Необходимость преобразования Докт техн наук, проф. Жасимов М. М. Председатель Технического комитета «Машиностроение» Республики Казахстан
	Вестник балтийской педагогической академии Доктор психол наук, проф. И. П. Волков; доктор мед наук, проф. Ю. А. Горяев, канд мед наук, доц. А. Н. Калягин, доктор мед наук,...		Д-р техн наук, проф. Новиков А. Н Учредитель – федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Государственный...
	Влияние климатических условий эксплуатации двигателей на процесс... Государственное бюджетное образовательное учреждение основная общеобразовательная школа с. Покровка муниципального района Кинельский...		К пенополистиролу Журба О. В., -аспирант, Архинчеева Н. В., канд хим наук, доц., Щукина Е. Г., канд техн наук, доц., Константинова К. К., канд хим...
	С., Шалатова И. М. научный руководитель проф канд техн наук Васина Г. И О внесении изменений в приложения к приказу Министерства образования и науки Камчатского края от 31. 01. 2012 №96 «Об организации...		Кафедры Преподаватель Карасев Павел Иванович доцент, канд техн наук, контактная информация: тел. 79-77-03
	Программа по дисциплине «Имидж фирмы» Составитель: Исаев А. А., канд техн наук, профессор кафедры маркетинга и коммерции		Г. с иванов, д-р техн наук (руководитель темы); А. В. Зотов «Технология» в которых принимают участие учащиеся города Волгодонска и близлежащих территорий
	М. Г. Беренгартен И. А. Васильева В. В. Девяткин Н. Е. Николайкина... Рецензент зав отделом санитарной очистки городов акх им. К. Д. Памфилова канд техн наук Н. Ф. Абрамов		Перспетивы развития геотермальной энергетики ракитянский Е. М. Научный... Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

С. С. Каприелов, д-р техн наук; Н. И. Карпенко, д-р техн наук, проф.; А. В. Шейнфельд

Выводы

Похожие: