Отчет о научно-исследовательской работе по теме «Экспериментально-теоретическое исследование планарного никелевого термоанемометра в качестве датчика газовых сред»
Скачать 331.99 Kb.
|
1 2
1. Обзор существующих методов измерения расхода и скорости потока газа и жидкостиЗадача измерения расхода веществ является важнейшей в сферах народного хозяйства, связанных с использованием и транспортированием газов и жидкостей: систем вентиляции на промышленных предприятиях, предприятиях агропромышленного комплекса, в технологических узлах контроля газа. В связи с тем значением, которое в настоящее время приобретает учет энергоресурсов, особенно в связи с принятием новой редакции закона об энергосбережении, актуальной задачей является задача разработки таких средств измерений как расходомеры-счетчики. Методы измерения расхода газа довольно разнообразны [2,6-8]. В промышленности используются в основном расходомеры следующих видов: переменного перепада давления на сужающем устройстве; постоянного перепада давления; тахометрические расходомеры и счетчики; электромагнитные ; тепловые; вихревые; акустические. Помимо перечисленных видов используются расходомеры иного принципа действия : резонансные, оптические, ионизационные, меточные, ультразвуковые и другие. Большее число перечисленных расходомеров постоянно модернизируются и усовершенствуются [3]. Самым распространенным методом измерения расхода газов считается метод переменного перепада давления. Главная идея метода заключается в измерении перепада давления до и после сужающего устройства. При этом в трубопроводе устанавливается сужающее устройство с целью создания перепада давления до и после него. В частности, метод переменного перепада давления лежит в основе работы струйного расходомера ИРГА-РС . Величина перепада давления и преобразования его для измерения определяется струйным автогенератором (САГ), который входит в состав струйного расходомера. САГ по сути заменяет дифманометр в узлах учета на основе сужающих устройств. САГ представляет собой бистабильный струйный элемент, охваченный обратными связями, обеспечивающими режим автоколебаний. Колебания струи в струйном автогенераторе генерируют пульсации давления, которые при помощи пьезодатчиков преобразуются в электрический сигнал. Частота этого сигнала пропорциональна объемному расходу( точнее, корню квадратному из перепада давления между входом и выходом сужающего устройства). В результате замены сужающего устройства с дифманометром на счетчике ИРГА-РС улучшились технические и метрологические характеристики узла учета: диапазон измерений возрастает, погрешность измерения уменьшается до 0,6%. Затраты на такую реконструкцию сопоставимы со стоимостью старого узла учета. Процесс измерения расхода описывается уравнением  , (1)где  - коэффициент расширения, учитывающий увеличение удельного объема газа;   - площадь сужающего отверстия;  (2) - перепад, который создается на сужающем устройстве;  - коэффициент скорости входа газа , который учитывает влияние начальной скорости потока на образование коэффициента расхода  ;  - плотность вещества;  - абсолютное давление;  - температура;  - коэффициент сжимаемости;  - коэффициент истечения, который определяется величиной отношения действительного расхода к теоретическому).Величина  определяет коэффициент расхода. Погрешность измерения расхода . очевидно, зависит от погрешностей определения коэффициента истечения, коэффициента расширения, измерения перепада давления, плотности, средств измерения температуры и абсолютного давления. Согласно ГОСТу [17,18] погрешность коэффициента истечения при нулевых значениях коэффициента шероховатости, погрешностей определения абсолютного давления, диаметра и составляет  при  и  при  , где  - относительный диаметр сужающего устройства.Широкое применение на практике находят расходомеры постоянного и переменного перепада давления. Расходомерами переменного перепада давления являются дифманометры, принцип действия которых основан на использовании перепада давления в трубопроводе с помощью сужающего устройства ( различными диафрагмами, соплами, трубками Вентури и другими). Особенностью таких расходомеров является то, что их можно использовать трубах различных диаметров и фактически при любой температуре и давлении для измерения расхода любых однородных сред : жидкостей, пара или газа в. Расходомеры постоянного перепада давления работают по принципу изменения площади проходного сечения, при этом перепад давления до и после прохождения остаётся постоянным. Такого типа расходомеры выполняются с погруженным поплавком или поршнем. Главным недостатком указанных способов является необходимость применения сверхчувствительного электронного манометра. Помимо этого, эти расходомеры имеют ряд других недостатков: ограниченный диапазон измерений, неравномерность шкалы как следствие квадратичной функциональной зависимости между расходом и перепадом давления, а также инерционность, которая зависит от длины соединительных трубок. Широкое применение в большинстве отраслей промышленности находят тахометрические расходомеры: турбинные, шариковые и камерные. Главный принцип их действия основывается на использовании зависимости скорости движения тел – чувствительных элементов (ЧЭ), помещенных в поток, от расхода веществ, протекающих через эти расходомеры. Измерение скорости и расхода проводящего вещества можно определять при помощи электромагнитных расходомеров. Принцип действия электромагнитных расходомеров основан на зависимости электродвижущей силы, которая индуцируется в электропроводящей среде при движении в электромагнитном поле. Конструкция преобразователя электромагнитного расходомера состоит из участка трубопровода, в который вмонтированы два электрода. В местах расположения электродов вне трубопровода монтируется магнитная система или полюса магнита [16]. Главный недостаток таких приборов состоит в невозможности измерения расхода непроводящих сред. В последнее время все большее применение находят акустические расходомеры. Принцип действия акустических расходомеров основан на зависимости акустического эффекта в потоке вещества от его скорости. Актуальность использования акустических расходомеров объясняется в первую очередь с возможностью их применения для измерения расходов сильно загрязненных и агрессивных сред, а также бесконтактностью измерений, отсутствием движущихся частей в потоке, отсутствием потери давления в трубопроводах. Весьма перспективными являются тепловые расходомеры. Принцип их действия тепловых расходомеров базируется на использовании связи эффекта теплового воздействия на поток вещества и массового расхода этого вещества. Наибольший интерес представляют термоанемометрические расходомеры, в основу которых положена зависимость между количеством теплоты, теряемого непрерывно нагреваемым телом, помещенным в поток, и массовым расходом вещества. Термоанемометром называют прибор для измерения скорости потока жидкости или газа, принцип действия которого основан на зависимости между скоростью потока и теплоотдачей ЧЭ, помещённого в поток и нагретого электрическим током. Основная часть термоанемометра – измерительный мост (рис. 1), в одно плечо которого включён ЧЭ. Количество тепла, передаваемое нагретым ЧЭ потоку жидкости или газа, зависит от физических характеристик движущейся среды, геометрии и ориентации ЧЭ. С увеличением температуры ЧЭ чувствительность термоанемометра увеличивается.  Рисунок 1 Термоанемометры принято различать по ряду признаков, характеризующих тепловой режим преобразователя: способу нагрева ЧЭ (прямой, косвенный, непрерывный, импульсный), роду тока, питающего мост (постоянный, переменный), особенностями электрической схемы и др. В зависимости от теплового режима преобразователя различают термоанемометры постоянного тока и постоянной температуры. В термоанемометрах постоянного тока (рис. 2) сила тока, протекающего в цепи ЧЭ преобразователя, остаётся неизменной при различных скоростях течения. Питание моста в таком термоанемометре осуществляется с помощью источника с очень большим внутренним сопротивлением, что обеспечивает постоянство величины тока при измерении сопротивления ЧЭ. Так как температура ЧЭ изменяется во времени, то при измерениях в нестационарных и турбулентных потоках полоса регистрируемых частот оказывается ограниченной из-за тепловой инерции ЧЭ, вследствие чего амплитуда сигнала при высокочастотных пульсациях с частотой ω уменьшается в  раз, где τ – постоянная времени ЧЭ [10]..  Рисунок 2 В последние годы широкое распространение получили термоанемометры постоянной температуры (рис. 3). Основными элементами таких термоанемометров являются: измерительный мост с чувствительным элементом, включённым в одно из его плеч, и усилитель с обратной связью. Усилитель постоянного тока должен иметь высокий коэффициент усиления (не менее 8000...10000) и равномерную частотную характеристику в полосе частот 0 – 30 кГц. Устойчивая работа усилителя в области высоких частот обеспечивается благодаря частотно-зависимой обратной связи [6]. Измерение фактора обратной связи позволяет регулировать в широких пределах частотную характеристику прибора. Несмотря на ряд достоинств (малая инерционность, высокая чувствительность, точность, надежность, компактность), термоанемометр постоянной температуры обладает существенным недостатком – зависимостью показаний от температуры среды. Это обуславливает необходимость в канале измерения температуры, что усложняет схему прибора, а влияние одного ЧЭ на другой дополнительно повышает погрешность измерения. Следует также отметить, что градуировка термисторов, которые используются в термоанемометре в качестве ЧЭ, весьма трудоёмкий процесс. Поэтому она выполняется в ограниченном диапазоне температур, тогда как реальный диапазон рабочих температур значительно шире. Это может привести к существенному увеличению погрешности измерения в тех случаях, когда температура жидкости или газа, скорость которых измеряется, выходит за пределы диапазона, на котором выполнялась градуировка ЧЭ.  Рисунок 3 Импульсный термоанемометр, исследованию которого посвящена эта работа, не имеет этого недостатка. Принцип его действия основан на зависимости тепловой постоянной времени ЧЭ от скорости потока газа. При этом показания прибора практически не зависят от вариаций температуры газа или жидкости, скорость которых измеряется. 2. ЭКСПЕРИМЕТАЛЬНО-ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ЗАВИСИМОСТИ ПОКАЗАНИЙ РАСХОДОМЕРА ОТ РАСПОЛОЖЕНИЯ ДАТЧИКА АНЕМОМЕТРА В ВОЗДУШНОМ ПОТОКЕ. В настоящее время для измерения расхода газа широко используется термоанемометрический метод, использующий зависимость между скоростью потока и теплоотдачей чувствительного элемента (рис.4), помещенного в поток и нагретого электрическим током.  Рисунок 4 – Чувствительный элемент. Электронный газовый расходомер-счётчик, в отличие от турбинных расходомеров, не имеет вращающихся элементов и допускает работу прибора в загрязнённой газовой среде. Миниатюрные размеры датчика позволяют спроектировать переносной вариант расходомера. Для постоянного контроля расхода газа датчик можно оставить на любое время в трубопроводе. Блок питания и индикации имеет универсальное питание: 220 В переменного тока (стационарный вариант) и 12 В постоянного (аккумулятор). При внезапном отсутствии стационарного энергопитания данные сохраняются с помощью встроенного миниаккумулятора. Изготовленный датчик является датчиком дифференциального типа, то есть, он измеряет величину, пропорциональную  в одной точке. Поэтому, необходимо знать зависимость показаний датчика о его местоположения. Естественно, эту зависимость можно снять только экспериментально. Данные измерений достоверны в реальном потоке, если он имеет ламинарный характер Случайные отклонения от ламинарности (поперечные колебания) в области датчика можно уменьшить, если его поместить в небольшое кольцо шириной 10 мм. Таким образом, «вырезается» тонкая трубка в потоке и есть основания полагать, что возникающие поперечные колебания в основном потоке будут гаситься на внешней поверхности кольца. Теоретические расчеты проводились в предположении применимости задачи об обтекании плоскопараллельным потоком пластины. В реальных газовоздушных средах обтекание пластины отличается от теоретического непараллельностью потока и возмущениями в местах крепления датчика к несущему стержню. Окаймление датчика цилиндрическим ободком позволяет, во-первых, создать в зоне чувствительного элемента мини-трубу, вырезающую часть потока и уменьшающую поперечную скорость потока вблизи датчика; во-вторых, создает механическую защиту чувствительного элемента. Вместе с тем, при этом возникает проблема изучения погрешностей показаний расходомера из-за различия местоположения датчика при тарировке и в реальном трубопроводе. Зависимость показаний расходомера от величины смещения датчика относительно центра трубы была рассмотрена авторами в работе /11/ .Оптимизация технологических процессов на различных предприятиях стройкомплекса, объектах АПК и др. требует технологического учета расхода природного газа, причем,во многих точках контроля. Промышленные расходомеры для этой цели подходят не в полной мере, так как в силу физических принципов работы они являются частью трубопровода, т.е. не являются переносными. Этого недостатка лишены термоанемометрические расходомеры, в основу которых положена зависимость между количеством теплоты, теряемого непрерывно нагреваемым телом, помещенным в поток, и массовым расходом вещества, или другими словами, между скоростью потока и теплоотдачей чувствительного элемента (ЧЭ), помещённого в поток и нагретого электрическим током. Термоанемометрические расходомеры газовоздушных сред выгодно отличаются от других типов. Они позволяют измерять количество вещества (кг/с) - параметр, не зависящий от давления, температуры и др. ЧЭ выполнены на базе высокостабильных металлофольговых планарных терморезисторов, что обеспечивает повышенные метрологические характеристики указанных устройств. Термоанемометрические расходомеры предназначены для быстрых измерений любых количеств газовоздушных сред. Они могут быть использованы в качестве газовых счётчиков, для определения характеристик воздушных потоков промышленной вентиляции и т.д. Эти расходомеры обладают высокой прочностью, малогабаритны и выдерживают перепад температур от  °C до +100°C.ЧЭ термоанемометра представляет собой пару термозависимых резисторов, помещаемых в газовый трубопровод. Регулятор температуры термоанемометра формирует в одном из резисторов ЧЭ электрический ток, нагревающий его до температуры ТН, превышающей температуру газа TГ в трубопроводе. Величина формируемого тока автоматически устанавливается такой, что перегрев ТН – TГ в первом приближении остается постоянным независимо от TГ и от скорости потока газа V в трубопроводе. При этом мощность теплопередачи WT между сопротивлением и газом определяется выражением  , (3) где ρ – плотность газа в трубопроводе, V – скорость потока газа, Q – коэффициент, который для заданных геометрических параметров системы и состава газовой смеси, протекающей в трубопроводе, однозначно определяется произведением ρV. Электрическая мощность, выделяемая на резисторе, равна  , (4) где  – сопротивление нагревательного резистора в омах,I – ток, протекающий через сопротивление, в амперах. При постоянной температуре ТН справедливо равенство  , откуда следует соотношение: . (5)Сигнал, формируемый на входе термоанемометра, пропорционален I, следовательно, является функцией величины ρV, которую можно рассматривать как передаточную функцию  термоанемометра.Функциональный преобразователь предназначен для реализации функциональной зависимости  , обратной (с точностью до масштабного коэффициента) передаточной функции термоанемометра. Это обеспечивает формирование на выходе функционального преобразователя сигнала, пропорционального величине ρV.Интегратор производит интегрирование по времени величины  , представляя результат в виде числа, пропорционального массе газа, прошедшего через сечение трубопровода в месте установки термоанемометра. коэффициент пропорциональности определяется отношением площади поперечного сечения трубопровода к постоянной времени интегратора, умноженным на масштабный коэффициент k.Принципиальная электрическая схема термоанемометра дана на рис. 5. Термозависимые резисторы выполнены на основе никеля, температурная зависимость удельного сопротивления которых приведена на рис. 6. В интервале температур [TГ …TН ] эту зависимость можно аппроксимировать линейной функцией (пунктирная прямая на рис. 6, пересекающая температурную ось в точке T0). Соответственно, температурную зависимость сопротивлений  и  можно представить линейными функциями, полагая , (6)где  и  – коэффициенты, определяемые конструкцией резисторов. Рисунок 5 - Электрическая схема термоанемометра  Рисунок 6 - Температурная зависимость удельного сопротивления Конструкция чувствительного элемента обеспечивает выполнения условия  , что эквивалентно  . Вследствие этого при том же напряжении ток, протекающий через , а, следовательно, и мощность, рассеиваемая на этом резисторе, будут малы по сравнению с аналогичными параметрами для . При этом учитывая, теплоотвод от резистора , осуществляемый через металлические конструкции, значительно более эффективен, чем теплоотвод от резистора . Более подробно это рассмотрено в [5]. Можно считать, что температура резистора не зависит от управляющего напряжения U, а совпадает с температурой окружающей среды (температурой газа  ). Наличие в схеме термоанемометра этого резистора позволяет осуществить температурную стабилизацию характеристики передачи .На рис. 7-8 показаны блок-схема термоанемометрического счётчика-расходомера, чувствительный элемент и блок обработки и индикации. |
| Расход  | Расстояние от края трубы, х | Количество импульсов | Время, у |
| | 5 | 5 | 179 |
| | 15 | 5 | 131 |
| | 35 | 5 | 115 |
| | 55 | 5 | 108 |
| | 75 | 5 | 106 |
| | 90 | 5 | 108 |
| | 100 | 5 | 119 |
Таблица 2. Расчет параметров и оценка точности эмпирической формулы
 |  |  |  |  |  |  |  |
| 5 | 25 | 125 | 625 | 895 | 4475 | 165,79 | 0,07 |
| 15 | 225 | 3375 | 50625 | 1965 | 29475 | 146,51 | 0,11 |
| 35 | 1225 | 42875 | 1500625 | 4025 | 140875 | 118,13 | 0,02 |
| 55 | 3025 | 166375 | 91250625 | 5940 | 326700 | 104,19 | 0,03 |
| 75 | 5625 | 421875 | 31640625 | 7950 | 596250 | 102,19 | 0,03 |
| 90 | 8100 | 729000 | 65610000 | 9720 | 874800 | 110,23 | 0,02 |
| 100 | 10000 | 1000000 | 100000000 | 11900 | 1190000 | 119,81 | 0,006 |
 | 28225 | 2363625 | 207953125 | 42395 | 3162575 | 866,847 | 0,286 |
Применяя метод наименьших квадратов, получим уравнение параболической зависимости y(x) фактической скорости от расположения датчика.
(7)
Рисунок 8
Максимальное значение скорости получим в вершине параболы при x0=66,74,
тогда
=176,714-2,269*66,74+0,017*4454,23=101,004 (8)Построим доверительный интервал для границ максимального изменения скорости y є (y0-Δ; y0+Δ) с точностью 95%, где предельная ошибка выборки определяется соотношением
Δ=tтабл*m y0=1,05*σост*(1+1/n+((x0-xср)2/
(x- xср)2)1/2=1,05*10,71*(1+1/7+173,44/8138,01)1/2=12,145
σост=(
( Y-Ŷ)2/(n-m-1)) ½=459,3159/(7-2-1)=10,71y є (88,86;113,15) (9)
Таким образом, в работе рассмотрены физические основы работы термоанемометра. Используя полученные результаты, сделаны рекомендации по установке датчика в трубопроводе:
1. Максимальное значение скорости наблюдается в точке x0
67 см. или в безразмерном виде в точке x0=0.89R. 2. С доверительной вероятностью 0.95 изменение координаты датчика относительно x0 в интервале (-0.53R; 0.53R) влечет изменение показаний датчика не более, чем на 5%.
3. Для технологического учета расхода газа возможно несовпадение установки датчика в реальном трубопроводе с установкой датчика в тарировочной трубе.
б) Исследование зависимостей показаний термоанемометра от поворота чувствительного элемента в трубопроводе.
В следующей части работы приведены результаты экспериментальных исследований показаний датчика в зависимости от угла, образованного плоскостью датчика анемометра и вектором скорости потока воздуха. Очевидно, что при отсутствии ободка показания будут максимальными, когда плоскость датчика перпендикулярна вектору скорости потока. При наличии цилиндрического ободка зависимость будет более сложной. Результаты экспериментальных исследований для двух датчиков при скорости потока v= 12,6 м/с в трубе Ду150 и их обработка приведены в таблице 2.
Таблица 2. Оценка параметров эмпирической формулы.
-
Угол,
0
Число импульсов/с,x2 342
0
0,1
0
1
0
0
0
10
0,133
100
1,33
1000
10000
13,3
20
0,142
400
2,84
8000
160000
56,8
30
0,142
900
4,26
27000
810000
127,8
40
0,146
1600
5,84
64000
2560000
233,6
50
0,142
2500
7,1
125000
6250000
355
60
0,133
3600
7,98
216000
12960000
478,8
70
0,05
4900
3,5
343000
24010000
245
80
0,011
6400
0,88
512000
40960000
70,4
90
0,011
8100
0,99
729000
65610000
89,1
∑
1,01
28500
35,72
2025000
153330000
1669.8
Графическое изображение экспериментальных данных (рис.2) дает основание о предположении квадратичной зависимости числа импульсов от угла поворота чувствительного элемента к воздушному потоку. Поэтому эмпирическое уравнение будем искать в виде
(10)Неизвестные параметры
найдем методом наименьших квадратов из решения системы уравнений
, (11)которая в данном случае примет вид:
(12) .Решая систему методом Гаусса, найдем значения параметров:
. Тогда эмпирическая формула зависимости числа импульсов от угла поворота датчика анемометра примет вид
. (13)Оценку полученной эмпирической формулы проведем с помощью средней относительной ошибки аппроксимации по формуле
. Для этого составим следующую расчетную таблицу Таблица 3. Оценка точности эмпирической формулы.
-
0
0,1
0,0878
0,122
10
0,133
0,1206
0,093
20
0,142
0,1422
0,001
30
0,142
0,1526
0,074
40
0,146
0,1518
0,039
50
0,142
0,1398
0,015
60
0,133
0,1166
0,123
70
0,05
0,0822
0,0644
80
0,011
0,0366
2,327
90
0,011
0,0202
2,836
∑
1,01
1,0504
6,274
Анализируя обработанные данные можно сделать рекомендации о допустимых границах изменения угла поворота : при
суммарное отклонение теоретических расчетов от эмпирических составляет 62,74%; при 
- 11,11%; при 
- 5,73%; при 
-менее 1,5%.
Рисунок 9
В результате обработки проведенных экспериментов можно сделать следующие выводы:
Применение защитного кольца для датчика-термоанемометра технологически оправдано.
При установке датчика в тарировочной трубе отклонение плоскости датчика от вектора скорости потока в интервале 0-10
вызывает относительную ошибку в показаниях прибора 
1,5%.
При установке датчика в трубе в производственных условиях необходимо обеспечение соосной плоскости датчика и потока в пределах 0-10 .
Заключение.
Выполнен обзор существующих методов и средств измерения расхода газа.
Проведены теоретическое исследование и оценка основных параметров термоанемометров.
Разработан и изготовлен экспериментальный образец счётчика-расходомера для проведения испытаний.
Проведен выбор экспериментального оборудования и методики экспериментального исследования.
Проведено экспериментальное исследование зависимости показаний расходомера от расположения датчика в воздушном потоке.
Разработана математическая модель зависимости показаний датчика от длины стержня и угла поворота датчика в воздушном потоке.
Определен 95% доверительный интервал для длины стержня и угла, при котором изменение показаний датчика не превышает 2%.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
Перспективы термоанемометрических методов измерения расхода газа или жидкости. Ураксеев М.А., Романченко А.Ф., Абдрашитова Д.Р., Шилова С.А.// Электронный журнал «Исследовано в России». 2001.51,C. 587-593.
Средства измерения расхода и количества. Источник: http://www.5ka.ru /69/16577/1.html
Приборы контроля и регистрации расхода// Энергия mgn http://energy-mgn.nm.ru/oboned8.htm
Сравнительный анализ методов и средств измерения расхода газа/ Даев Ж.А. //Нефтегазовое дело.2009.C. 38-42/
Моделирование рабочих характеристик импульсного термисторного термоанемометра/ Чуйко В.А. //Научные работы Донецкого национального технического университета. Серия: Вычислительная техника и автоматизация.2004.C.338-342/
Биргер Г.И., Бражников Н.И. Ультразвуковые расходомеры. М.: Металлургия, 1964. 382с.
Бобровников Г.Н., Новожилов Б.М., Сарафанов В.Г. Бесконтактные расходомеры. М.: Машиностроение, 1985. 128с.
Кремлевский П.П. Расходомеры и счетчики количества веществ. СПб.: Политехника, 2002. 410с.
Пистун Е.П., Лесовой Л.В. Уточнение коэффициента истечения стандартных диафрагм расходомеров переменного перепада давления// Датчики и системы. – 2005.-№5. С.14-16.
Особенности эффективного использования термоанемометрических расходомеров газовоздушных сред. ПерелыгинД.Н., Толстопятов С.Н., Павлов В.Ф., Дериглазова Е.Д.// Международная научно-практической .конференция Качество,безопасность,энерго-и ресурсосбережение в промышленности строительных материалов и строительстве на пороге ХХI века. Ч.4. БелГТАСМ. 2000.C.207-210
Экспериментально-теоретическое исследование планарного никелевого термоанемометра в качестве датчика газового расходомера. Голованова Е.В., Толстопятов С.Н. , Дахов С.В., Полухин А.В. // Вестник БГТУ, 2013,№4.
Сычев Г.И. Универсальные расходомеры для жидкости, газа и пара. М.: Машиностроение, 1995.
Золотаревский С.А. О применимости различных методов измерения расхода для коммерческого учета газа.// ЭСКО - 2007,№5
Чаплыгин Э.И. Математическая модель струйного расходомера.// Журнал технической физики.-2004,т.74,вып.6
Левандовский В.А., Лапин В.Б. О точности узлов коммерческого учета газа. //ЭСКО. - 2005, №5.
Методы, средства, системы измерения и контроля параметров водных сред. Зори А.А., Коренев В.Д. , Хламов М.Г.//РИА ДонНТУ, 2000.-338с.
ГОСТ 8.563.1-97. Измерение расхода и количества жидкостей и газов методом переменного перепада давления. Диафрагмы, сопла ИСА 1932 и трубы Вентури, установленные в заполненных трубопроводах круглого сечения. – ИПК, издательство стандартов,1998.
ГОСТ 8.586.1-5-2005. Измерение расхода и количества жидкостей и газов с помощью стандартных сужающих устройств. М.: ИПК издательство стандартов, 2007.
Приложение
Монтаж счётчика-расходомера. во время поверочных испытаний в центре по обслуживанию приборов учёта газа ОАО «Белгородоблгаз».
1 2
Похожие:
 | Отчет о научно-исследовательской работе Гост 32-2001. Межгосударственный стандарт. Система стандартов по информации, библиотечному и издательскому делу. Отчет о научно-исследовательской... | | Отчет о научно-исследовательской работе Межгосударственный стандарт (гост 32-2001). Отчет о научно-исследовательской работе. Структура и правила оформления (редакция 2005... |
 | Общие положения отчет Отчет о научно-исследовательской работе (нир) документ, который содержит систематизированные данные о научно-исследовательской работе,... | | Отчет о научно-исследовательской работе по теме: «Исследование отрасли... Директор Областного государственного бюджетного учреждения «Электронный Ульяновск» |
| Реферат Отчет о научно-исследовательской работе состоит Отчет о научно-исследовательской работе состоит из 33 рисунков, 8 разделов, 12 подразделов, 9 формул, 31 источника. Общий объем 48... | | Отчет о научно-исследовательской работе Развитие, исследование и внедрение средств высокопроизводительных вычислений на основе технологий Грид с поддержкой гетерогенных,... |
| Отчет о научно-исследовательской работе контракт №21/10 от «09» октября... Целью работы является исследование теоретических и практических особенностей существующих систем ротации в правоохранительных органах,... | | Отчет о научно-исследовательской работе по теме: «Разработка научно... «Институт законодательства и сравнительного правоведения при Правительстве Российской Федерации» (ИЗиСП) |
| Отчет о научно- исследовательской работе по теме: «сортоизучение... Департамент научно-технической политики и образования фгбоу впо белгородская государственная сельскохозяйственная | | Отчет о научно-исследовательской работе «определение доступности... Ключевые слова: отчет, научно-исследовательская работа, заключительный отчет, кинопоказ, доступность, качество, цифровые технологии,... |
| Отчет о научно-исследовательской работе по теме «Разработка принципов... «Российский научно-исследовательский институт культурного и природного наследия имени Д. С. Лихачева» | | Отчет №3 о научно-исследовательской работе по теме: «Грид-технологии» Разработка методов эффективного решения задач обработки, хранения, передачи и защиты информации |
| Кузнецова Елена Сергеевна г. Сергиев Посад 2009 г. Содержание Введение... I. теоретическое исследование инфантильности и конфликтности у подростков 14-15 лет в условиях семьи | | Отчет о научно-исследовательской работе по теме: «Исследование вопросов... «Исследование вопросов применения новых технологий обработки больших данных в сфере информатизации культуры» |
| Отчет о научно-исследовательской работе исследование и разработка... Директор ресурсного центра информатизации образования (рцио), канд техн наук, доцент | | Отчет о научно-исследовательской работе по теме: «Совершенствование... Агрохолдинг, интеграция, экономическая эффективность, рейтинг, функциональный анализ |
