Методические указания для практических работ для студентов специальности 131001

Скачать 2.51 Mb.

Название	Методические указания для практических работ для студентов специальности 131001
страница	15/15
Дата публикации	04.12.2014
Размер	2.51 Mb.
Тип	Методические указания

100-bal.ru > Математика > Методические указания

1 ... 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Практическая работа № 42
РАСЧЕТ ЦЕМЕНТИРОВОЧНОЙ ТЕХНИКИ ДЛЯ УСПЕШНОГО ПРОЦЕССА ЦЕМЕНТИРОВАНИЯ
2 часа
1.Цель работы

Приобретение практических навыков определения необходимого для цементирования количества цементировочной техники, 2.Обеспечивающие средства

2.1.Методические указания

3. Задание

3.1.Выбрать тип цементировочных агрегатов согласно материалов практики

3.2.Определить необходимое количество цементировочных агрегатов

3.3.Выбрать смесительные машины

3.4.Рассчитать время работы цементировочных агрегатов

4. Требования к отчету
4.1. Номер работы

4.2. Расчеты

4.3.Схемы расстановки техники при цементировании скважины

Технология выполнения

Расчёт начинают с определения объёмов буферной жидкости, тампонажного раствора и продавочной жидкости.

Объем буферной жидкости зависит от времени контакта для эффективной очистки затрубного пространства и определяется как произведение:

V_БЖ = S_К v_ВПt ( 1 )

где S_К= π (D²_СКВk - D²_ОК) / 4 – площадь затрубного (кольцевого)

пространства, м²;

v_ВП– скорость восходящего потока, м/с (v_ВП ≥ 1 м/с);

t - время контакта, с (t=420-480 с);

k – коэффициент кавернозности, учитывающий увеличение объёма

затрубного пространства за счёт образовавшихся каверн, открытых

трещин и пор в стенках скважины.

Анализ показывает, что время контакта буферной жидкости со стенками скважины играет существенную роль в эффективности цементирования. При времени контакта менее 7 мин в 50 % случае качество цементирования было неудовлетворительным и требовалось повторное цементирование.

За оптимальную для цементирования эксплуатационных колонн скорость восходящего потока принимают 1,8 - 2 м/с, для кондуктора и промежуточных колонн 1,5 м/с. Эти скорости обеспечивают наилучшее замещение вытесняемого раствора за счет равномерного подъёма буферной жидкости и тампонажного раствора вокруг колонны (отсутствие “языков”) и турбулентного режима течения.

Объём тампонажного раствора V_ТР (в м3) определяется как сумма объёма кольцевого пространства в межтрубном пространстве (кондуктор – эксплуатационная колонна), объёма кольцевого пространства между стенками скважины и наружными стенками обсадной колонны, с учётом коэффициента кавернозности, и объёма цементного стакана, который оставляют в колонне:

V_ТР = π [(D²_СКВk - D²_ОК) (L – H_К) + (d²_КОН - D²_ОК) H_ЦК + d²_НОК h_СТ] / 4, (2)

где: k – коэффициент кавернозности (обычно находится в пределах 1,05 –

1,4);

D_СКВ – диаметр скважины, м;

D_ОК– наружный диаметр обсадной колонны, м;

d_КОН – внутренний диаметр кондуктора, м;

d_НОК – внутренний диаметр низа обсадной колонны, м;

L – глубина скважины по стволу, в м;

H_К – глубина спуска кондуктора по стволу, м;

H_ЦК – высота подъёма цементного раствора от башмака кондуктора по

стволу, м;

h_СТ – высота цементного стакана в обсадной колонне (расстояние

между башмаком обсадной колонны и местом установки кольца

“Стоп”, м.

Расчёт необходимого количества продавочной жидкости V_ПР (м3) выполняем по формуле:

V_ПР = k_ПР π [(d²_ОК L - d²_НОК h_СТ] / 4 , (3)

где: k_ПР - коэффициент, учитывающий сжатие продавочной жидкости (для глинистого раствора k_ПР = 1,03 – 1,05).

d_ОК – средневзвешенный внутренний диаметр обсадной колонны, м.

Следующим этапом расчёта является определение необходимых количеств компонентов (по массе или по объёму) буферной жидкости и тампонажного раствора.

При расчете компонентов буферной жидкости исходят из рецептуры этой жидкости. Рецептуру, которая даётся обычно в г/литр, кг/м³или весовых и объёмных процентах пересчитывают на требуемый объём жидкости (с учётом, если необходимо, плотности компонентов). Для некоторых буферных жидкостей, которые поставляются в заводской готовности, расчёт на компоненты не требуется.

Расчет количества компонентов сухой тампонажной смеси и жидкости для её затворения производят с учётом водотвёрдого (водоцементного) отношения рекомендуемого поставщиком и оптимальной плотности цементного раствора, которая для бездобавочного цемента равна 1850 кг/м³, а для облегчённого может быть взята из таблицы 1.

По значениям ρ_ТР (в кг/м³) и выбранного (или подобранного в результате лабораторных испытаний) водотвёрдого отношения m предварительно определяют среднюю плотность твердой фазы ρ_Т. (в кг/м³) тампонажного раствора:

ρ_Т = ρ_ТР / [1 – m (ρ_ТР / ρ_Ж – 1)] (4)

где ρ_Ж - плотность жидкости затворения, определяемая в процессе подбора рецептуры (если необходима модификация свойств тампонажного раствора, если нет, то ρ_Ж = 1000 кг/м³) или по рекомендации поставщика тампонажной смеси, кг/м³.

Масса тампонажного материала G (в тоннах), необходимая для приготовления 1 м³ раствора,

G = ρ_Т (ρ_ТР – ρ_Ж) / (ρ_Т – ρ_Ж) (5).

Необходимый объем тампонажного раствора для цементирования обсадной колонны определяется по формуле (2).

Общая масса сухого тампонажного материала (в тоннах) для приготовления требуемого объема тампонажного раствора

G_СУХ= K_ЦG V_ТР, (6)

где К_Ц = 1,03÷1,05 - коэффициент, учитывающий потери тампонажного материала при погрузочно-разгрузочных работах.

Расход сухого тампонажного материала на 1 м³ воды затворения (в тоннах)

G₁ = ρ_Т m (7)

Полный объем воды для затворения общей массы сухого тампонажного материала ( в м³)

V_В=К_В G_СУХ / G₁, (8)

где К_В= 1,08÷1,10 - коэффициент, учитывающий потери воды.

Количество химических реагентов (в л - для жидких и в кг - для сухих веществ), необходимое для обработки 1 м³ воды затворения, определяется по формуле

Q_{ХР .}= 10 G₁ а, (9)

где а - содержание химических реагентов по отношению к массе сухого тампонажного материала (определяется лабораторными испытаниями), %

Общее количество химических реагентов для обработки всего объема воды затворения

G_ХР=Q_ХР V_В (10)
Гидравлический расчет цементирования обсадных колонн проводят для определения необходимой суммарной подачи цементировочных агрегатов Q из условия обеспечения максимально возможной скорости восходящего потока бурового и тампонажного растворов в затрубном пространстве v, допустимого давления на цементировочной головке P_ЦГ и забое скважины P_З (в интервале пласта с наименьшим градиентом гидроразрыва), а также для выбора цементировочного оборудования и определения продолжительности процесса цементирования t_Ц. При этом принимаются следующие граничные условия:

P_ЦГ≤ P_У/ 1,5; (11)

P_З ≤ P_ГР / (1,2 ÷ 1,5) (12)

t_Ц= t_ЗАК+ 15 мин ≤ 0,75 t_ЗАГ,(13)

где P_У - допустимое давление на устье скважины (давление опрессовки), МПа;

P_ГР - давление гидроразрыва пород на забое скважины или в интервале пласта с наименьшим градиентом гидроразрыва, МПа;

t_ЗАК - затраты времени на закачивание и продавливание тампонажного раствора, включая время на получение давления "стоп", мин;

t_ЗАГ - время загустевания тампонажного раствора, определяемое консистометром, мин (для ПЦТ – I – 100 равно 105 мин);

15 мин – дополнительное время, необходимое для вывода цементосмесительной машины на режим, освобождения продавочной пробки и получения сигнала “Стоп”.

Гидравлический расчет цементирования скважин проводят в следующем порядке.

Максимальное ожидаемое давление на цементировочной головке Р_ЦГ (в МПа) рассчитывают по формуле:

Р_ЦГ= ∆ P_ГС+ P_Т+ P_К + P_СТ, (14)

где ∆ P_ГС- максимальная ожидаемая разность гидростатических давлений в затрубном пространстве и в трубах в конце процесса цементирования, МПа;

P_Т, P_К - гидравлические сопротивления соответственно в трубах и в затрубном пространстве при принятом значении v, МПа;

P_СТ = 2,5 ÷ 3 МПа - давление момента “Стоп”.

Разность гидростатических давлений определяют по формуле:

∆ P_ГС = g [(L¹- H¹) (ρ_БР - ρ_ПР) + (H¹ – h¹) (ρ_ТР- ρ_ПР)] 10^-6, МПа (15)

где L¹ - глубина скважины по вертикали, м;

Н¹ - высота подъема тампонажного раствора от башмака колонны по вертикали, м;

h¹ - высота цементного стакана в колонне по вертикали, м;

g = 9,81 м/с² - ускорение свободного падения;

ρ_ПР - плотность продавочной жидкости кг/м³.

Гидравлические сопротивления внутри обсадной колонны Р_Т и в затрубном пространстве Р_К (в МПа) в конце продавки тампонажной смеси находят по формулам Дарси-Вейсбаха:

P_Т = 8,11 λ_Т ρ_ПР Q² L *10^-6/ d⁵_ОК (16)

P_К = 8,11 λ_К Q² ρ_ТР L *10^-6/ [(D_СКВ – D_ОК )³(D_C_КВ + D_ОК)²] (17)

где λ_{Т, К} - коэффициенты гидравлических сопротивлений внутри обсадной колонны и кольцевом пространстве, для практических расчетов принимаются равными 0,02 и 0,035 соответственно;

D_СКВ, D_ОК - соответственно средний диаметр скважины, наружный диаметр обсадной колонны, м;

Q - производительность закачки раствора, м³/с;

L - длина обсадной колонны, м;

d_ОК - внутренний диаметр обсадной колонны, м;

ρ_ТР - плотность тампонажного раствора кг/м³;

ρ_ПР – плотность продавочной жидкости, кг/м³.

Производительность закачки цементного и бурового растворов (в м³/с):

Q = 0,0785 (D²_СКВ – D²_ОК) v (18)

где v – скорость подъёма тампонажного раствора в кольцевом пространстве в м/с. Исходя из конкретных геолого-технических условий и практики цементирования скважин в данном районе выбирают максимально допустимую скорость восходящего потока бурового и тампонажного растворов в скважине v к моменту окончания продавки, когда имеются наиболее благоприятные условия гидроразрыва пород. (выше было указано, что за оптимальную для цементирования эксплуатационных колонн скорость восходящего потока принимают 1,8 - 2 м/с, для кондуктора и промежуточных колонн 1,5 м/с).

Максимальное ожидаемое давление на забое скважины Р_З (в МПа) равно:

P_З= P_ГС+ P_К, (19)

где P_ГС – гидростатическое давление на забой со стороны составного столба тампонажного раствора, буферной жидкости и бурового растворов (в МПа):

P_ГС = g [(L¹ – H¹) ρ_БР+ H¹ ρ_ТР]10^-6, МПа (20)

По вычисленным P_ЦГ, P_З проверяют условия (11), (12). Если одно из этих условий не выполняется, то корректируют v или выбирают другой тампонажный раствор (корректируют состав) и повторно рассчитывают эти параметры до выполнения ограничений.

Затем рассчитывают давление на цементировочных насосах цементировочных агрегатов Р_ЦА (в МПа):

Р_ЦА ≥ Р_ЦГ / 0,8 (21)

По расчетным значениям Q и P_ЦА выбирают тип цементировочных агрегатов (ЦА), количество которых определяется из соотношения

n = Q / q + 1 (22)

где: q — производительность одного ЦА при давлении Р_ЦА;

1 – резервный агрегат.

Затем проверяется, достаточно ли суммарного объёма мерных баков цементировочных агрегатов V_МБ (в м³) для воды затворения тампонажной смеси:

V_МБ= 6 n ≥ V_В (23)

где V_В взято из формулы (8).

Если условие (23) не выполняется, и нет возможности доливать мерные баки в процессе цементирования, то количество цементировочных агрегатов увеличивается.

Требуемое количество цементосмесительных машин m определяется по формуле:

m = Q / q_СМ (24)

где q_СМ - производительность одной цементосмесительной машины, л/с.

Затем проверяется, достаточно ли суммарной массы тампонажной смеси в бункерах цементосмесительных машин G (в тоннах) для цементирования колонны:

G = m G_Б ≥ G_СУХ (25)

где G_СУХ - требуемая суммарная масса сухого тампонажного материала из формулы (6), т;

G_Б - вместимость бункера смесителя, т.

Если условие не выполняется и нет возможности дозагрузки бункеров цементосмесительных машин при цементировании обсадной колонны, их количество увеличивается.

В случае использования осреднительной ёмкости, в дополнение к проведённому выше расчёту, определяют необходимое количество цементировочных агрегатов для перекачки тампонажного раствора от цементосмесительных машин в ёмкость. Расчёт ведется с учётом того, что цементировочные насосы ЦА можно использовать в режиме максимальной подачи с минимальным развиваемым давлением. При этом водоподающие насосы этих цементировочных агрегатов и их мерные ёмкости можно применить для затворения тампонажной смеси.

Расчёт режима закачки и продавки тампонажной смеси.

Расчёт режимов закачки растворов начинают с построения графика изменения давлений на цементировочной головке в зависимости от суммарного объёма закаченных растворов. График строится по трём характерным точкам, между которыми изменение давления на цементировочной головке с некоторой долей условности считают линейным. Это точка начала закачки тампонажного раствора в обсадную колонну, в которой давление на цементировочной головке равно сумме гидравлических сопротивлений в колонне и кольцевом пространстве, точка, соответствующая моменту прихода тампонажного раствора на забой, когда давление на цементировочной головке минимально и

точка в конце продавки тампонажного раствора, в которой давление на цементировочной головке максимально.

Максимальное давление на цементировочной головке, без учёта давления “Стоп” в конце продавки тампонажной смеси Р_Ц может быть найдено по формуле:

Р_Ц = Р_ЦГ – Р_СТ (26).

Рассчитаем теперь давление, которое возникает на цементировочной головке в момент прихода тампонажной смеси на забой, Р¹_Ц (в МПа):

Р¹_Ц = ∆ P¹_ГС+ P¹_Т+ P¹_К (27)

где ∆ P¹_ГС- максимальная ожидаемая разность гидростатических давлений в затрубном пространстве и в трубах на момент прихода тампонажной смеси на забой, МПа (эта величина отрицательна);

P¹_Т, P¹_К - гидравлические сопротивления соответственно в трубах и в затрубном пространстве, МПа.

∆ P¹_ГС можно рассчитать по формуле:

∆ P¹_ГС = g L¹(ρ_БР – ρ¹_СРВЗВ)10^-6, МПа (28)

где: L¹ - глубина скважины по вертикали, м;

g = 9,8 м/с² - ускорение свободного падения;

ρ_БР - плотность бурового раствора, кг/м³(плотность буферного раствора принимается равной плотности бурового раствора);

ρ¹_СРВЗВ – средневзвешенная плотность раствора в обсадной колонне на момент прихода тампонажного раствора на забой, кг/м³. Она равна плотности тампонажного раствора ρ_ТР, если необходимый объём тампонажного раствора V_ТР ≥ V_ОК- внутреннего объёма обсадной колонны, равного (в м³):

V_ОК= π d²_ОК L / 4, (29)

где: L – длина обсадной колонны, м;

d_ОК– средневзвешенный внутренний диаметр обсадной колонны, м.

В связи с тем, что величина Р¹_Ц будет иметь малое и даже отрицательное значение, закачку тампонажного раствора до забоя можно производить с максимальной производительностью, которая ограничивается только условием (12) P¹_З ≤ P_ГР / (1,2 ÷ 1,5).

Так как забойное давление с другой стороны равно P¹_З= P¹_ГС+ P¹_К, условие (12) можно переписать в виде:

P¹_ГС+ P¹_К ≤ P_ГР / (1,2 ÷ 1,5) (30).

Записав выражение для гидростатического давления на забой P¹_ГС и преобразовав (30) относительно гидравлического сопротивления в кольцевом пространстве P_К получим:

P¹_К ≤ P_ГР / (1,2 ÷ 1,5) – 10^-6 g L¹ρ_БР, МПа (31)

где: L¹ - глубина скважины по вертикали, м;

g = 9,81 м/с² - ускорение свободного падения;

ρ_БР - плотность бурового раствора, кг/м³.

Из формул (17), (31) найдём максимально допустимый расход тампонажного раствора при его закачке до забоя, Q_МАКС(л/с):

Q_МАКС ≤ √ [P_ГР/ (1,2 ÷ 1,5) – 10^-6 g L¹ρ_БР] / 8,11 λ_К ρ_ТР L* 10^-6/ [(D_СКВ – D_ОК )³

(D_C_КВ + D_ОК)²] (32)

и гидравлические сопротивления в трубах Р¹_Т (в МПа) для этого случая из формулы (16):

P¹_Т= 8,11 λ_Т ρ Q²_МАКС L *10^-6/ d⁵_ОК (33)

где λ_{Т, К} - коэффициенты гидравлических сопротивлений внутри обсадной колонны и кольцевом пространстве, для практических расчетов принимаются равными 0,02 и 0,035 соответственно;

D_СКВ, D_ОК - соответственно средний диаметр скважины, наружный диаметр обсадной колонны, м;

L - длина обсадной колонны, м.

ρ – плотность раствора в обсадных колоннах, кг/м³. Она равна плотности тампонажного раствора ρ_ТР, если необходимый объём тампонажного раствора V_ТР ≥ V_ОК;

L – длина обсадной колонны, м;

d_ОК – внутренний диаметр обсадной колонны, м.

Подставив полученные значения ∆ P¹_ГС, P¹_Т, P¹_К в (27) найдём величину давления на цементировочной головке в момент прихода тампонажного раствора на забой.

Давление на цементировочной головке в момент начала закачки тампонажного раствора в обсадную колонну Р⁰_Ц (в МПа) равна сумме гидравлических сопротивлений в секциях обсадной колонны Р⁰_Т и Р⁰_К, которые рассчитывают по формулам, аналогичным формулам (16) и (17):

P_Т= 8,11 λ_Т ρ_БР Q²_МАКС L *10^-6/ d⁵_ОК (34)

P_К = 8,11 λ_К Q²_МАКС ρ_БР L*10^-6 / [(D_СКВ – D_ОК )³(D_C_КВ + D_ОК)²] (35)

где λ_{Т, К} - коэффициенты гидравлических сопротивлений внутри обсадной колонны и кольцевом пространстве, для практических расчетов принимаются равными 0,02 и 0,035 соответственно;

D_СКВ, D_ОК - соответственно средний диаметр скважины, наружный диаметр обсадной колонны, м;

Q - производительность закачки раствора, м³/с;

L - длина обсадной колонны, м;

d_ОК - внутренний диаметр обсадной колонны, м;

ρ_БР – плотность бурового раствора, кг/м³.

Давление на цементировочной головке в начале закачки тамонажного раствора в обсадную колонну не должно быть больше давления в конце продавки. Если по результатам расчёта это условие не выполняется, производят уменьшение Q_МАКС и пересчитывают давления на цементировочной головке в моменты начала закачки тампонажного раствора в обсадную колонну и его прихода на забой.

Таким образом, мы найдём необходимые для построения графика изменения давления на цементировочной головке величины давлений в моменты начала закачки тампонажной раствора Р⁰_Ц, прихода тампонажного раствора на забой Р¹_Ц и конца продавки Р_Ц (ординаты графика).

Следующий этап – определение суммарных закачанных объёмов ΣV в скважину при цементировании (абсциссы графика). Эти объёмы рассчитывают без учёта закачки буферной жидкости. На момент начала закачки тампонажного раствора объём ΣV⁰ равен нулю. В момент прихода тампонажного раствора на забой ΣV¹ равна внутреннему объёму обсадной колонны V_ОК.

ΣV¹ = V_ОК (36)

В конце продавки тампонажного раствора ΣV равен сумме объёмов тампонажного раствора V_ТР и продавочной жидкости V_ПР:

ΣV = V_ТР + V_ПР (37)

По полученным данным строят график изменения давления на цементировочной головке.

Используя величины давлений, приведённые на графике, производительность ускоренной закачки тампонажного раствора до забоя Q_МАКС и производительность продавки тампонажной смеси Q выбираем режимы работы конкретных цементировочных агрегатов (диаметры цилиндровой втулки, передачи и соответствующие им производительности цементировочных насосов). На участке продавки тампонажной смеси в заколонное пространство расход можно менять от Q_МАКС до Q в соответствии с графиком.и и зависимостью давления от расхода у цементировочных насосов.

Затем вычисляем время прихода тампонажного раствора на забой скважины в режиме ускоренной закачки, с производительностью Q_МАКС,t_З(в мин):

t_З = 16,7 ΣV¹ / (q_МАКС (n – 1)) (38)
где: q_МАКС - производительность закачки тампонажного раствора в

обсадную колонну одним цементировочным агрегатом до забоя в

режиме ускоренной закачки л/с;

n – число цементировочных агрегатов.

Рассчитаем теперь время продавки тампонажного раствора в заколонное пространство цементирования t_П (в мин) в режиме нормальной закачки, с производительностью Q:

t_П= 16,7 (ΣV- ΣV¹) / (q (n – 1))_, (39)

где: q - производительность продавки тампонажного раствора в

заколонное пространство одним цементировочным агрегатом, м³/с.

Если принято решение менять подачу насосов цементировочных агрегатов в процессе продавки, то необходимо рассчитать время продавки для каждой подачи по формуле (39) и просуммировать полученные времена для определения t_П.

Затем определяем время цементирования скважины t_Ц (в мин):

t_Ц= t_ЗАК+ 15 мин = t_З + t_П + 15 мин (40)

где: t_ЗАК - затраты времени на закачивание тампонажного раствора и его

продавку, мин;

15 мин – дополнительное время, необходимое для вывода цементосмесительной машины на режим, освобождения продавочной пробки и получения сигнала “Стоп”.

По вычисленному значению t_Ц проверяют условие (13). Если это условие не выполняется, то выбирают другой тампонажный раствор (корректируют состав) и повторно рассчитывают этот параметр до выполнения ограничения.

Рассчитываем также число агрегатов, задействованных в закачке буферной жидкости, по формуле:

n_БЖ = V_БЖ / V_МБ (41)

где: V_БЖ – объём буферной жидкости, м³;

V_БЖ – объём мерных баков, м³.

Время закачки буферной жидкости t_БЖ определяем по формуле:

t_БЖ = 16,7 V_БЖ / (q_МАКС n_БЖ), (42)

где: V_БЖ – объём буферной жидкости, м³;

q_МАКС - производительность закачки раствора в обсадную колонну

одним цементировочным агрегатом в режиме ускоренной закачки, м³/с.

По результатам расчёта количества и выбора цементировочной техники разрабатывают технологическую схему обвязки цементировочного оборудования. Схема обвязки выбирается в зависимости от того, предполагалось ли использование осреднительной ёмкости при цементировании обсадной колонны или нет. На рисунках 1 и 2 приведены два варианта схемы обвязки – без применения осреднительной ёмкости и с осреднительной ёмкостью, соответственно.

При цементировании коротких обсадных колонн применение блока манифольда может не потребоваться.

Рис. 1. Технологическая схема обвязки цементировочной техники при цементировании эксплуатационной колонны с получением цементного

раствора в гидровакуумных цементосмесителях.

Рис. 2. Схема обвязки цементировочной техники с помощью осреднительной ёмкости

1 ... 7 8 9 10 11 12 13 14 15

	Методические указания по написанию рефератов, курсовых и дипломных... Методические указания предназначены для студентов специальности 030501. 65 «Юриспруденция», но могут быть использованы для подготовки...		Методические указания к выполнению практических работ по дисциплине... Методические указания предназначены для студентов среднеспециальных учебных заведений, обучающихся по специальностям: 080302 Коммерция...
	Методические указания и задания для выполнения контрольных работ... Методические указания составлены в соответствии с требованиями Федерального государственного образовательного стандарта по специальности...		Методические указания к практическим занятиям рпк «Политехник» Методические указания предназначены для проведения практических занятий по дисциплине “Базы данных” в соответствии со стандартом...
	Методические указания Методические указания к выполнению дипломных работ по специальности 080115 «Таможенное дело» для студентов очной и заочной форм обучения...		Методические указания и задания для выполнения контрольных работ... Методические указания предназначены для студентов заочного отделения специальности 270802 Строительство и эксплуатация зданий и сооружений...
	Методические указания для выполнения лабораторных работ и практических... Целью курса является формирование у студентов основ методологического подхода, позволяющего систематически изучать сложные природные...		Методические указания для выполнения самостоятельных работ По учебной дисциплине Методические указания и задания для студентов по выполнению самостоятельных работ по дисциплине «Бурение нефтяных и газовых скважин»для...
	Методические указания и тематика контрольных работ для студентов... Культурология: Методические указания и тематика контрольных работ / Сост. Н. Д. Михайлова. Новосиб гос аграр ун-т. Новосибирск, 2007....		Методические указания по выполнению дипломных проектов и работ для... Методические указания предназначены для студентов и преподавателей кафедры газохимии, а также для руководителей и консультантов дипломных...
	Методические указания к выполнению практических работ для студентов... Если руководитель компании не проникся необходимостью tqm для успеха в конкурентной борьбе за потребителя, то, как показывает мировая...		Методические указания по выполнению курсовых работ по истории искусств для студентов ииид ижевск Методические указания предназначены для студентов 4-го курса дневного и 5-го курса заочного художественно-педагогического отделения...
	Методические указания для студентов специальности 080507. 65 «Менеджмент... Учебно-методические указания предназначены для студентов, обучающихся по специальности 080507. 65 «Менеджмент организации» инаправлению...		Методические указания по выполнению самостоятельных работ 12 Раздел введение 12 Методические указания для студентов по выполнению самостоятельной работы по мдк 01. 03. «Детская литература с практикумом по выразительному...
	Методические указания к выполнению практических работ по дисциплине... Методические указания к выполнению практических работ по дисциплине: «Математика» для специальностей: 080302 Коммерция (по отраслям),...		Методические указания по выполнению практических работ Маркетинг. Метод указания по выполнению практических работ / Земскова А. В.; Самар гос техн ун-т. Самара, 2010. 126с

Методические указания для практических работ для студентов специальности 131001

Похожие: