Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах сниП 02. 04-88 государственный строительный комитет СССР москва 1990
Скачать 2.24 Mb.
|
| СНиП 2.02.01-83. При этом эксцентриситеты приложения равнодействующей всех нагрузок на уровне подошвы фундамента следует определять с учетом смерзания грунта с боковой поверхностью нижней ступени фундамента по формулам: el = (Me - Maf)/F, (14) eb = (Mb - Maf)/F, (15) где el и eb - соответственно эксцентриситеты приложения равнодействующей всех нагрузок относительно осей прямоугольной подошвы фундамента со сторонами l и b, м (см); Me и Mb - моменты внешних сил от расчетных нагрузок относительно тех же осей, кНм (кгссм); F - расчетная вертикальная нагрузка, кН (кгс), от сооружения на основание, включая вес фундамента и грунта, лежащего на его уступах; Maf - часть момента внешних сил, кНм (кгссм), воспринимаемая касательными силами смерзания вечномерзлого грунта с боковыми поверхностями нижней ступени фундамента высотой hp и вычисляемая по формуле Maf = tcRafhplb, (16) здесь t и c - обозначения те же, что в формуле (3); Raf - расчетное сопротивление мерзлого грунта сдвигу, кПа (кгс/см2), принимаемое по п. 4.8. При эксцентриситете нагрузки относительно одной оси фундамента (eb = 0) допускается Maf, кНм (кгссм), определять по формуле Maf = tcRafhpl(b + 0,5l), (17) где l - сторона подошвы фундамента, параллельная плоскости действия момента, м(см). Для мерзлых пылевато-глинистых грунтов, а также для мелких и пылеватых песков допускается принимать угол внутреннего трения = 0 и определять несущую способность основания Fu, кН (кгс), при внецентренной вертикальной нагрузке по формуле Fu = tc(R + q)lb, (18) где R - расчетное давление на мерзлый грунт, кПа (кгс/см2), принимаемое по указаниям п. 4.8; q - пригрузка со стороны возможного выпора грунта, кПа (кгс/см2) за вычетом давления от веса грунта на глубине 2,5 м, принимаемого равным 50 кПа (0,5 кгс/см2); l и b - приведенные размеры сторон прямоугольного фундамента, м (см), определяемые по формулам: l = l - 2el; (19) b = b - 2eb. (20) Значения el и eb определяются соответственно по формулам (9) и (10). 4.18. Расчет свайных фундаментов на действие горизонтальных нагрузок и изгибающих моментов следует производить из условия совместной работы сваи и основания с учетом мерзлотно-грунтовых условий в соответствии с рекомендуемым приложением 6. 4.19. Расчет фундаментов, воспринимающих значительные горизонтальные усилия, следует производить на плоский сдвиг в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83. 4.20. Расчет оснований по второй группе предельных состояний (по деформациям) производится исходя из условия sf su, (21) где sf - деформация пластичномерзлого основания под нагрузкой от сооружения, определяемая согласно указаниям пп. 4.21 и 4.22; su - предельно допустимая деформация основания сооружения за расчетный срок его эксплуатации. 4.21. Осадки оснований фундаментов, возводимых на пластичномерзлых грунтах, следует определять: а) для столбчатых фундаментов - в соответствии с указаниями СНиП 2.02.01-83, применяя расчетную схему в виде линейно-деформируемого полупространства или линейно-деформируемого слоя конечной толщины с учетом указаний п. 4.22; б) для свайных фундаментов - по данным полевых испытаний свай статической вдавливающей нагрузкой, а для кустов свай - согласно указаниям СНиП 2.02.03-85 с определением осадок условного фундамента по схеме линейно-деформируемого полупространства или линейно-деформируемого слоя конечной толщины. Расчетные деформационные характеристики пластичномерзлых грунтов (коэффициент сжимаемости f или модуль деформации Ef) следует принимать по данным компрессионных испытаний соответствии с ГОСТ 24586-81 при расчетной температуре грунта, устанавливаемой по формуле (10). 4.22. Осадки оснований, сложенных сильнольдистыми грунтами и подземными льдами, а также в случаях загружения фундаментов при температуре грунтов основания выше расчетных значений, принятых для установившегося эксплуатационного режима (п. 4.11), следует определять с учетом изменения деформационных характеристик грунтов в зависимости от температуры и времени, а также развития пластических деформаций льда, согласно указаниям п. 5.8 и рекомендуемого приложения 7. РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ГРУНТОВ ПО ПРИНЦИПУ II 4.23. Расчет оснований и фундаментов по первой группе предельных состояний (по несущей способности) надлежит производить в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83, для свайных фундаментов - в соответствии с требованиями СНиП 2.02.03-85, с учетом указаний пп. 4.37-4.39. 4.24. Расчет оснований по второй группе предельных состояний (по деформациям) следует производить, как правило, с учетом совместной работы основания и фундаментов (сооружения). Расчет оснований по деформациям без учета совместной работы основания и сооружения следует производить в случаях, предусмотренных СНиП 2.02.01-83, а также для выбора принципа использования вечномерзлых грунтов в качестве оснований и необходимых мероприятий для уменьшения деформаций основания. 4.25. Расчеты оттаивающих оснований по деформациям необходимо производить в пределах расчетной глубины оттаивания грунтов в основании сооружения за заданный срок его эксплуатации tu с учетом развития зоны оттаивания во времени. Расчетную глубину оттаивания грунтов в основании сооружения следует определять на основании расчета теплового взаимодействия сооружения с вечномерзлым грунтом с учетом формы, размеров и теплового режима сооружения, температуры и теплофизических свойств грунтов основания. Для простых по форме сооружений с равномерной по площади температурой, в том числе для заглубленных сооружений, расчетную глубину оттаивания грунтов в их основанииН допускается определять по рекомендуемому приложению 8. 4.26. Расчет оснований по деформациям без учета совместной работы оттаивающего основания и фундаментов (сооружения) надлежит производить исходя из условия s su, (22) где s - совместная деформация основания и сооружения при оттаивании грунтов в процессе эксплуатации сооружения под воздействием собственного веса грунта и дополнительной нагрузки от сооружения в пределах расчетной глубины оттаивания Н; su - предельно допустимое значение совместной деформации основания и сооружения, устанавливаемое согласно СНиП 2.02.01-83, а для мостов - СНиП 2.05.03-84. 4.27. Расчет оснований и фундаментов по деформациям с учетом совместной работы основания и сооружения следует производить исходя из условия  , (23)где Ff - расчетные усилия, возникающие в элементах конструкций фундаментов (сооружения) при неравномерных осадках оттаивающего основания; Ffd - предельные значения сопротивления элементов конструкции сооружения, рассчитываемые по нормам проектирования соответствующих конструкций; c - коэффициент условий работы системы «основание-сооружение», принимаемый равным 1,25; n - коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаемый равным 1,0; 0,95 и 0,9 соответственно для сооружений I, II и III классов ответственности. Расчет усилий в элементах фундаментных конструкций и реактивных давлений грунтов следует выполнять, как правило, численными методами на основании уравнений строительной механики с учетом зависимостей реактивных давлений от неравномерных осадок основания. При этом оттаивающее основание допускается рассматривать как линейно-деформируемый слой конечной толщины. Допускается применять другие расчетные схемы, в том числе с использованием вероятностных методов расчета, учитывающих статистическую неоднородность основания. При расчете оснований и фундаментов по деформациям среднее давление на основание под подошвой фундамента от основного сочетания нагрузок не должно превышать расчетного давления на основание R, определяемого в соответствии со СНиП 2.02.01-83 по расчетным характеристикам оттаивающих грунтов. 4.28. Осадку оттаивающего в процессе эксплуатации сооружения основания следует определять по формуле s = sth + sp, (24) где sth - составляющая осадки основания, обусловленная действием собственного веса оттаивающего грунта, определяемая по указаниям п. 4.29; sp - составляющая осадки основания, обусловленная дополнительным давлением на грунт от действия веса сооружения, определяемая по указаниям п. 4.31. 4.29. Составляющую осадки основания sth, м (см), надлежит определять по формуле  , (25)где n - число выделенных при расчете слоев грунта; Ath,i и - коэффициент оттаивания, доли единицы, и коэффициент сжимаемости, кПа-1 (см2/кгс), i-го слоя оттаивающего грунта, принимаемые по экспериментальным данным согласно указаниям п. 4.30; zg,i - вертикальное напряжение от собственного веса грунта в середине i-го слоя грунта, кПа (кгс/см2), определяемое расчетом для глубины zi от уровня планировочных отметок с учетом взвешивающего действия воды; hi - толщина i-го слоя оттаивающего грунта, м (см). Примечание. Взвешивающее действие воды при определении sth следует учитывать для водопроницаемых грунтов, залегающих ниже расчетного уровня подземных вод, но выше водоупора. 4.30. Коэффициенты оттаивания Ath и сжимаемости оттаивающего грунта надлежит устанавливать, как правило, по результатам полевых испытаний мерзлых грунтов горячим штампом по методике ГОСТ 23253-78. Если значения Ath и получены по данным лабораторных испытаний грунтов, то расчетные значения их при определении осадок оттаивающего основания следует умножать на поправочный коэффициент ki = 1 + ii, где ii разность между суммарной льдистостью i-го слоя грунта и льдистостью испытанного образца, взятого из этого слоя. Допускается вводить поправки за неполное смыкание макропор и набухание оттаивающего грунта, если это подтверждено экспериментальными данными. 4.31. Составляющую осадки основания sp, м (см), при расчетной схеме в виде линейно-деформируемого слоя конечной толщины следует определять по формуле  , (26)где po - дополнительное вертикальное давление на основание под подошвой фундамента, кПа (кгс/см2); b - ширина подошвы фундамента, м (см); kh - безмерный коэффициент, определяемый по табл. 7 в зависимости от отношения z/b, где z - расстояние от подошвы фундамента до нижней границы зоны оттаивания или кровли непросадочного при оттаивании грунта, м (см); i - коэффициент сжимаемости i-го слоя грунта, кПа-1 (см2/кгс); k,i - коэффициент, определяемый по табл. 7 в зависимости от отношения z/b, где z - расстояние от подошвы фундамента до середины i-го слоя грунта, м (см); ki и ki-1 - коэффициенты, определяемые по табл. 8 в зависимости от отношений l/b, zi/b и zi-1/b, где zi и zi-1 - расстояние от подошвы фундамента соответственно до подошвы и кровли i-го слоя грунта, м (см). Примечание. Расчет развития осадок оттаивающего основания во времени следует производить по скорости протаивания грунтов под сооружением, определяемой теплотехническим расчетом. Таблица 7 |
Похожие:
 | «Основания и фундаменты» ... | | Строительные нормы и правила сниП 03. 01-87 "Несущие и ограждающие... В развитие настоящих сниП разработаны "Рекомендации по монтажу стальных строительных конструкций" мдс 53 2001 |
 | Рекомендации классным руководителям по правовому воспитанию Пгт Юрья Конвенция одобрена Генеральной Ассамблеей ООН 20 ноября 1989 г., подписана от имени СССР 26 января 1990 г., ратифицирована Верховным... | | Реферат на тему: Экономика Кореи День освобождения Кореи (1945 г.); 3 окт. — День основания государства. Отмечается с 1948 г в память об основании в 2333 г до н э... |
| Рабочая программа по дисциплине сд. 06. Основания и фундаменты Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования | | В. И. Тропин Проблемы разработки и заключения нового Союзного Договора... Целью данной статьи является анализ процесса разработки нового Союзного договора, проводившейся руководством СССР в марте 1990 августе... |
| Учебно-методический комплекс дисциплины механика грунтов, основания и фундаменты Основной образовательной программы подготовки дипломированного специалиста по направлению | | Учебно-методический комплекс дисциплины механика грунтов, основания и фундаменты Основной образовательной программы подготовки дипломированного специалиста по направлению |
| Рабочая программа дисциплины «Основания и фундаменты» В процессе освоения данной дисциплины студент формирует и демонстрирует следующие профессиональные компетенции | | Разработка теоретических основ квалиметрии ... |
| Государственный комитет СССР по народному образованию научно-исследовательский институт В соответствии со статьей 179 Бюджетного кодекса Российской Федерации Правительство Челябинской области | | 14. Требования к средствам индивидуальной защиты Изменение величины pH вытяжки // Ме тодические указания по санитарно-химическому исследованию детских латексных сосок и баллончиков... |
| Казанский государственный архитектурно-строительный университет утвержда ю Казанский государственный архитектурно-строительный университет”/ Разработано начальником учебно-методического управления И. И. Мустафиным.... | | Программа составлена на основе "Программы экзаменов Каратэ-до Шотокан" Программы экзаменов Каратэ-до Шотокан", авт. М. Стёпин с соавт., изд. Госкомспорт ссср, Федерация боевых искусств ссср, Комиссия... |
| Программа по формированию навыков безопасного поведения на дорогах... Ссср 1980-х годов, что позволит организовать работу по выявлению новых тенденций в развитии культуры в 1990-е годы. Урок может быть... | | 1986. №5. С. 9-13. Кафтан В. И. Вопросы определения вертикальных... Кафтан В. И., Серебрякова Л. И. Современные движения земной коры // Геодезия и аэросъемка” Т. 28 (Итоги науки и техники винити ан... |
